Przyklad: Belka zespolona swobodnie podparta
Dokument Ref: Str. z
SX015a-PL-EU 1 16
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Tytuł
Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
Dot. Eurocodu
EN 1993-1-1, EN 1994-1-1
Wykonał Data
Arnaud LEMAIRE August 2005
Sprawdził Data
Alain BUREAU August 2005
Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
Ten przykład przedstawia obliczanie belki zespolonej swobodnie podpartej.
Belka ta stanowi oparcie dla dwóch belek drugorzędnych.
6,0 m
6,0 m
3,0 m
3,0 m
9,0 m
Belki drugorzędne reprezentowane są przez dwie siły skupione :
1 1
1
1
1 : Monta\owe podpory boczne
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przyklad: Belka zespolona swobodnie podparta
Dokument Ref: Str. z
SX015a-PL-EU 2 16
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Tytuł
Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
Dot. Eurocodu
EN 1993-1-1, EN 1994-1-1
Wykonał Data
Arnaud LEMAIRE August 2005
Sprawdził Data
Alain BUREAU August 2005
Belka wykonana jest z dwuteownika walcowanego, jednokierunkowo zginana
względem osi większej bezwładności. Przedstawiony przykład zawiera:
- wyznaczenie klasy przekroju poprzecznego belki,
- wyznaczenie szerokości efektywnej płyty \elbetowej,
- wyznaczenie nośności na ścinanie łączników ścinanych,
- wyznaczenie stopnia zespolenia,
- wyznaczenie nośności na zginanie,
- wyznaczenie nośności na ścinanie,
- wyznaczenie nośności na ścinanie pomiędzy belką i płytą
\elbetową,
- wyznaczenie ugięcia w SGU.
W przykładzie nie zawarto sprawdzenia nośności na wyboczenie przy
ścinaniu środnika belki.
Częściowe współczynniki bezpieczeństwa
EN 1990
" łG = 1,35 (obcią\enia stałe)
" łQ = 1,50 (obcią\enia zmienne)
EN 1993-1-1
" łM0 = 1,0
ż 6.1 (1)
" łM1 = 1,0
EN 1994-1-1
" łV = 1,25
ż 6.6.3.1
EN 1992-1-1
" łC = 1,5
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przyklad: Belka zespolona swobodnie podparta
Dokument Ref: Str. z
SX015a-PL-EU 3 16
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Tytuł
Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
Dot. Eurocodu
EN 1993-1-1, EN 1994-1-1
Wykonał Data
Arnaud LEMAIRE August 2005
Sprawdził Data
Alain BUREAU August 2005
Dane
Zaprojektować belkę zespoloną w budynku wielokondygnacyjnym, na
podstawie poni\szych danych. Belki drugorzędne nie są dodatkowo podparte.
Arkusz blachy fałdowej jest uło\ony w taki sposób, \e jego fałdy są
równoległe do osi belki głównej.
" Rozpiętość przęsła: 9,00 m
" Rozstaw belek : 6,00 m
" Grubość płyty: 14 cm
" Ścianki działowe: 0,75 kN/m2
" Belki drugorzędne (IPE 270) : 0,354 kN/m
" Przyło\one obcią\enie : 2,50 kN/m2
" Cię\ar konstrukcji : 0,75 kN/m2
" Cię\ar objętościowy betonu : 25 kN/m3
z
Przyjęto IPE 400 Stal klasy S355 Euronorma
tf
Wysokość ha = 400 mm 19-57
tw
Szerokość b = 180 mm
Grubość środnika tw = 8,6 mm
y y
ha
Grubość pasa tf = 13,5 mm
Promień zaokrąglenia r = 21 mm
z
Masa 66,3 kg/m
b
Pole powierzchni Aa = 84,46 cm2
Moment bezwładności Iy = 23130 cm4
Sprę\ysty wskaznik wytrzymałości Wel,y = 1156 cm3
Plastyczny wskaznik wytrzymałości Wpl.y = 1307 cm3
Promień bezwładności iz = 3,95 cm
Moduł sprę\ystości podłu\nej Ea = 210 000 N/mm2
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przyklad: Belka zespolona swobodnie podparta
Dokument Ref: Str. z
SX015a-PL-EU 4 16
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Tytuł
Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
Dot. Eurocodu
EN 1993-1-1, EN 1994-1-1
Wykonał Data
Arnaud LEMAIRE August 2005
Sprawdził Data
Alain BUREAU August 2005
Blacha fałdowa
Grubość arkusza t = 0,75 mm
Wysokość całkowita płyty h = 140 mm
Wysokość arkusza blachy
hp = 58 mm
b1 = 62 mm b2 = 101 mm e = 207 mm
Sworznie
Średnica d = 19 mm
Wysokość nominalna hsc = 100 mm
Granica wytrzymałości fu = 450 N/mm2
Liczba łączników n = 74, 1 szereg
(Sworzeń w środku rozpiętości belki nie brany pod uwagę)
b0
e
h
hsc
hp
0,5hp
b1
b2
Beton klasy : C 25/30 EN 1992-1-1
Wytrzymałość gwarantowana na ściskanie fck = 25 N/mm2 ż 3.1.3
Moduł sprę\ystości Ecm = 31 000 N/mm2 Tab. 3.1
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przyklad: Belka zespolona swobodnie podparta
Dokument Ref: Str. z
SX015a-PL-EU 5 16
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Tytuł
Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
Dot. Eurocodu
EN 1993-1-1, EN 1994-1-1
Wykonał Data
Arnaud LEMAIRE August 2005
Sprawdził Data
Alain BUREAU August 2005
Obcią\enie stałe:
W celu uwzględnienia obcią\enia cię\arem własnym blachy fałdowej jego
cię\ar wyznaczono według wzoru:
0,106 + 0,145 0,058
25 3,0 (0,14 ) = 7,86 kN/m
2 0,207
Obcią\enie skupione w stadium monta\u :
FG = (0,354 + 7,86) 6,0 = 49,28 kN
Obcią\enie stałe w stadium u\ytkowania konstrukcji :
Wartość siły skupionej działającej na belkę:
FG = (0,354 + 7,86 + 0,75 3,0) 6,0 = 62,78 kN
Cię\ar własny belki :
qG = 9,81 66,3 10-3 = 0,65 kN/m
Obcią\enie zmienne :
Obcią\enie skupione w stadium monta\u :
FQ = 0,75 3,0 6,0 = 13,5 kN
Obcią\enie skupione w stadium u\ytkowania:
FQ = 2,5 3,0 6,0 = 45,0 kN
Kombinacja obcią\eń w SGN : EN 1990
ż 6.4.3.2
łG FG + łQ FQ = 1,35 62,78 + 1,50 45,0 = 152,25 kN
łG qG + łQ qQ = 1,35 0,65 = 0,877 kN/m
Zastosowano wzór (6.10). W niektórych krajach Załącznik Krajowy mo\e
zalecać u\ycie wzorów (6.10a) i (6.10b).
Kombinacja obcią\eń w SGN, stadium monta\u:
łG FG + łQ FQ = 1,35 49,28 + 1,50 13,5 = 86,78 kN
łG qG + łQ qQ = 1,35 0,65 = 0,877 kN/m
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przyklad: Belka zespolona swobodnie podparta
Dokument Ref: Str. z
SX015a-PL-EU 6 16
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Tytuł
Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
Dot. Eurocodu
EN 1993-1-1, EN 1994-1-1
Wykonał Data
Arnaud LEMAIRE August 2005
Sprawdził Data
Alain BUREAU August 2005
Wykres momentów zginających
M
465,6 kNm
Maksymalny moment zginający w środku rozpiętości belki :
My,Ed = 3,0 152,25 + 0,125 0,877 9,02 = 465,6 kNm
Maksymalny moment zginający w środku rozpiętości belki (stadium
monta\u) :
My,Ed = 3,0 86,78 + 0,125 0,877 9,02 = 269,2 kNm
Wykres sił poprzecznych
156,20 kN
V
Maksymalna siła ścinająca przy podporze :
Vz,Ed = 152,25 + 0,5 0,877 9,0 = 156,20 kN
Maksymalna siła ścinająca przy podporze (stadium monta\u) :
Vz,Ed = 86,78 + 0,5 0,877 9,0 = 90,73 kN
Granica plastyczności
Stal klasy S355 EN 1993-1-1
Maksymalna grubość ścianki 13,5 mm < 40 mm, więc : fy = 355 Tab. 3.1
N/mm2
Uwaga : Załącznik Krajowy mo\e zalecić inną wartość fy ni\ w Tablicy 3.1
lub wartość ta mo\e zostać przyjęta na podstawie certyfikatu
producenta stali.
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przyklad: Belka zespolona swobodnie podparta
Dokument Ref: Str. z
SX015a-PL-EU 7 16
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Tytuł
Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
Dot. Eurocodu
EN 1993-1-1, EN 1994-1-1
Wykonał Data
Arnaud LEMAIRE August 2005
Sprawdził Data
Alain BUREAU August 2005
Klasa przekroju :
Parametr wyznacza się w zale\ności od granicy plastyczności stali :
235
=
= 0,81
fy [N/mm2]
Uwaga :
Klasę przekroju poprzecznego wyznaczono jak dla belki nie zespolonej. W
przypadku belek zespolonych klasa przekroju jest korzystniejsza w stosunku
do klasy przekroju belek nie zespolonych.
Pas : pas osiowo ściskany EN 1993-1-1
c = (b tw 2 r) / 2 = (180 8,6 2 21)/2 = 64,7 mm Tab. 5.2
(ark. 2 of 3)
c/tf = 64,7 / 13,5 = 4,79 d" 9 = 7,29 Klasa 1
Środnik : EN 1993-1-1
c = ha 2 tf 2 r = 400 2 13,5 2 21 = 331 mm Tab. 5.2
(ark. 1 of 3)
c / tw = 331 / 8,6 = 38,5 < 72 = 58,3 Klasa 1
Jako klasę przekroju nale\y przyjąć wartość wy\szą z klas pasa i środnika. W
rozpatrywanym przykładzie przyjęto: Klasę 1.
Poniewa\ przekrój nale\y do klasy 1, sprawdzenie SGN nale\y
przeprowadzić przyjmując nośność plastyczną przekroju poprzecznego belki.
Stadium monta\u
Nośność na zginanie EN 1993-1-1
Nośność obliczeniowa przekroju na zginanie: ż 6.2.5
Mc,Rd = Mpl,Rd = Wpl,y fy / łM0 = (1307 355 / 1,0) / 1000
Mc.Rd = 463,98 kNm
My,Ed / Mc,Rd = 269,2 / 463,98 = 0,58 < 1 OK
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przyklad: Belka zespolona swobodnie podparta
Dokument Ref: Str. z
SX015a-PL-EU 8 16
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Tytuł
Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
Dot. Eurocodu
EN 1993-1-1, EN 1994-1-1
Wykonał Data
Arnaud LEMAIRE August 2005
Sprawdził Data
Alain BUREAU August 2005
Współczynnik redukcyjny ze względu na zwichrzenie
To determine the design buckling resistance moment of a laterally
unrestrained beam, the reduction factor for lateral torsional buckling must be
determined. The restraint provided by the steel sheet is in this case quite small
and it is neglected. The following calculation determines this factor by a
simplified method for lateral torsional buckling. This method avoids
calculating the elastic critical moment for lateral torsional buckling.
W celu określenia nośności obliczeniowej belki na zginanie z
uwzględnieniem wyboczenia skrętnego (nośności na zwichrzenie), nale\y
wyznaczyć współczynnik redukcyjny (współczynnik zwichrzenia).
Konstrukcyjne zabezpieczenie elementu przed zwichrzeniem na skutek
połączenia z blachą fałdową jest w tym przypadku pomijane. Przedstawiony
tok obliczeń pozwala na wyznaczenie współczynnika redukcyjnego przy
zastosowaniu metody uproszczonej. Metoda ta pozwala na uniknięcie
wyznaczania momentu krytycznego przy zwichrzeniu.
Smukłość elementu
Smukłość elementu wyznaczono stosując metodę uproszczoną; dla stali klasy
S355:
Patrz NCCI
L/iz 300/3,95
SN002
= = = 0,853
LT
89 89
EN 1993-1-1
Dla profili walcowanych, = 0,4
LT,0
ż 6.3.2.3(1)
Uwaga : Wartość współczynnika mo\e być wyspecyfikowana w
LT,0
Załączniku Krajowym. Zaleca się przyjęcie wartości 0,4.
więc = 0,853 > =0,4
LT LT,0
Współczynnik redukcyjny
Dla profili walcowanych współczynnik redukcyjny (współczynnik EN 1993-1-1
zwichrzenia) wyznacza się według wzorów :
ż 6.3.2.3 (1)
LT d" 1.0
ńł
1
LT = but ł d" 1
ł
2
2 LT
2
ł
ĆLT + ĆLT -
LT
ół LT
2
gdzie : ĆLT = 0,5 [ + ąLT ( - ) + ]
1
LT LT,0 LT
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przyklad: Belka zespolona swobodnie podparta
Dokument Ref: Str. z
SX015a-PL-EU 9 16
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Tytuł
Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
Dot. Eurocodu
EN 1993-1-1, EN 1994-1-1
Wykonał Data
Arnaud LEMAIRE August 2005
Sprawdził Data
Alain BUREAU August 2005
EN 1993-1-1
ąLT jest współczynnikiem imperfekcji. Krzywą wyboczeniową nale\y w
przypadku profili walcowanych przyjmować z tab. 6.5 :
Tab. 6.5
Dla ha/b = 400 / 180 = 2,22 > 2 Krzywa c (ąLT = 0,49)
ą
ą
ą
Tab. 6.3
= 0,4 i = 0,75
LT,0
Uwaga: Wartość współczynników i mo\e być podana w Załączniku
LT,0
Krajowym. Zaleca się przyjęcie odpowiednio 0,4 i 0,75.
Wyznaczono : ĆLT = 0,5 [1 + 0,49 (0,853 - 0,4) + 0,75 (0,853)2] = 0,884
1
i : LT =
= 0,730
0,884 + (0,884)2 - 0,75 (0,853)2
Następnie sprawzono : LT = 0,730 < 1,0
2
ale : LT = 0,730 < 1 / = 1,374
LT
więc : LT = 0,730
Nośność obliczeniowa na zginanie
Mb,Rd = LT Wpl,y fy / łM1
EN 1993-1-1
Mb,Rd = (0,730 1307000 355 / 1,0) 10-6 = 338,7 kNm
ż 6.3.2.1
My,Ed / Mb,Rd = 269,2 / 338,7 = 0,795 < 1 OK
Nośność na ścinanie
Nośność plastyczna na ścinanie zale\y od pola powierzchni czynnego przy
ścinaniu, wyznaczonego według wzoru:
EN 1993-1-1
Av,z = A 2 b tf + (tw + 2 r) tf
ż 6.2.6 (3)
Av,z = 8446 2 180 13,5 + (8,6 + 2 21) 13,5 = 4269 mm2
Nośność plastyczna na ścinanie EN 1993-1-1
ż6.2.6 (2)
Av,z ( fy / 3)
4269(355 / 3)10-3
= = 874,97 kN
Vpl,z,Rd =
ł 1,0
M0
Vz,Ed / Vpl,z,Rd = 90,73 / 874,97 = 0,104 < 1 OK
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przyklad: Belka zespolona swobodnie podparta
Dokument Ref: Str. z
SX015a-PL-EU 10 16
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Tytuł
Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
Dot. Eurocodu
EN 1993-1-1, EN 1994-1-1
Wykonał Data
Arnaud LEMAIRE August 2005
Sprawdził Data
Alain BUREAU August 2005
Sprawdzenia nośności na ścinanie przy wyboczeniu nie przeprowadza się, EN 1993-1-1
gdy:
ż 6.2.6 (6)
hw / tw d" 72 /
Wartość wynosi : = 1,2
EN 1993-1-5
hw / tw = (400 2 13,5) / 8,6 = 43 < 72 0,81 / 1,2 = 48,6
ż 5.1 (2)
Interakcji pomiędzy zginaniem i ścinanieme
Je\eli Vz,Ed < Vpl,Rd / 2 to wpływ ścinanie mo\e być pominięty. EN 1993-1-1
Vz,Ed = 90,73 kN < Vpl,Rd / 2 = 874,97 / 2 = 437,50 kN OK ż 6.2.8 (2)
Stadium u\ytkowania
Szerokość efektywna płyty \elbetowej
Szerokość efektywna jest wartością stałą w przedziale 0,25 L i 0,75 L, gdzie L EN 1994-1-1
jest rozpiętością przęsła belki. W odległości L/4 od podpory wartość
ż 5.4.1.2
szerokości efektywnej zmniejsza się liniowo. Siły skupione obcią\ające belkę
znajdują się w odległości pomiędzy 0,25 L i 0,75 L.
Szerokość efektywną wyznaczono według wzoru: (Rys. 5.1)
beff,1 = b0 + bei <-??? beff,1 = b0 +
!
"bei
b0 jest odległością pomiędzy środkami ścinanych sworzni,
w tym przypadku b0 = 0 ;
bei jest szerokością efektywną półki \elbetowej po ka\dej stronie środnika,
przyjmowaną jako bei = Le / 8 ale d" bi = 6,0 m
beff,1 = 0 + 9,0 / 8 = 1,125 m, wtedy beff = 2 1,125 = 2,25 m < 6,0 m
Nośność obliczeniowa ze względu na ścięcie sworznia
Nośność na ścinanie określona jes wzorem :
2
2 EN 1994-1-1
0,29ą d fck Ecm
0,8 fuĄ d / 4
PRd = kl Min ;
ż 6.6.3.1
ł ł
V V
hsc / d = 100 / 19 = 5,26 > 4, so ą = 1
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przyklad: Belka zespolona swobodnie podparta
Dokument Ref: Str. z
SX015a-PL-EU 11 16
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Tytuł
Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
Dot. Eurocodu
EN 1993-1-1, EN 1994-1-1
Wykonał Data
Arnaud LEMAIRE August 2005
Sprawdził Data
Alain BUREAU August 2005
Współczynnik redukcyjny (kl)
W przypadku blach fałdowych uło\onych w kierunku równoległym w
stosunku do podpierających je belek, współczynnik redukcyjny przy
EN 1994-1-1
wyznaczaniu nośności na ścinanie wyznacza się według wzoru:
ż 6.6.4.1
b0 ł hsc ł
ł
kl = 0,6 -1ł ale d" 1
hp ł hp ł
ł łł
Gdzie : nr = 1
hp = 58 mm
hsc = 100 mm
b0 = 82 mm
82 100
ł
Więc, kl = 0,6
ł -1ł = 0,614 d" 1 OK
ł
58 58
ł łł
0,8 450 Ą 192 / 4 0,29 1 192 25 31000
PRd = 0,614 Min ; .10-3
1,25 1,25
( )
= 0,614Min 81,66 kN ; 73,73 kN
PRd = 45,27 kN
Stopień zespolenia połączenia
Stopień zespolenia połączenia definiuje się jako :
EN 1994-1-1
Nc
=
Nc,f
ż 6.2.1.3 (3)
Gdzie : Nc jest wartością obliczeniową siły ściskającej w płycie betonowej
Nc,f jest obliczeniową wartością siły ściskającej w płycie
betonowej występującej przy pełnym zespoleniu
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przyklad: Belka zespolona swobodnie podparta
Dokument Ref: Str. z
SX015a-PL-EU 12 16
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Tytuł
Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
Dot. Eurocodu
EN 1993-1-1, EN 1994-1-1
Wykonał Data
Arnaud LEMAIRE August 2005
Sprawdził Data
Alain BUREAU August 2005
W pobli\u przyło\onego obcią\enia:
Siłą ściskająca w płycie \elbetowe.
Ac jest polem powierzchni przekroju poprzecznego płyty \elbetowej, więc w
miejscu przyło\enia obcią\enia:
Ac = beff hc
gdzie hc = h - hp = 140 58 = 82 mm
Ac = 2250 82 = 184500 mm2
fck 25
3
więc, Nc,f = 0,85Ac fcd = 0,85Ac = 0,85 184500 10 = 2614 kN
ł 1,5
C
Poniewa\ maksymalny moment występuje prawie w tym samym przekroju,
sworznie powinny być rozmieszczone między podporą i siłą skupioną. Nale\y
tak\e rozmieścić sworznie pomiędzy siłami skupionymi.
3,0 m 1,5 m
e1
e2
31 sworzni w rozstawie e1 = 95 mm i 6 sworzni w rozstawie at e2 = 220 mm
Nośność sworzni ze względu na ścinanie ogranicza siłę osiową Nc do wartości
wyznaczanej według wzoru:
Nc = n PRd = 31 45,27 = 1403 KN
Nc 1403
więc, = = = 0,537
Nc,f 2614
Współczynnik jest mniejszy ni\ 1,0 więc połączenie jest częściowo
zespolona.
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przyklad: Belka zespolona swobodnie podparta
Dokument Ref: Str. z
SX015a-PL-EU 13 16
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Tytuł
Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
Dot. Eurocodu
EN 1993-1-1, EN 1994-1-1
Wykonał Data
Arnaud LEMAIRE August 2005
Sprawdził Data
Alain BUREAU August 2005
Nośność połączenia ze względu na zginanie
Minimalny stopień zespolenia
Minimalny stopień zespolenia dla przekroju stalowego z równymi pasami
wyznacza się według wzoru :
EN 1994-1-1
ł ł
355
ż 6.6.1.2
ł ł
min = 1- (0,75 - 0,03Le) Le d" 25
ł ł
fy
ł łł
Le jest odległością pomiędzy punktami zerowania się wykresów momentów
zginających, wyra\oną w metrach, w prezentowanym przykładzie : Le = 9,0 m
więc, min = 1 (355 / 355) (0,75 0,03 9,0) = 0,520
wtedy, min = 0,520 < = 0,537 OK
Nośność plastyczna w miejscu sił skupionych
Nośność elementu stalowego wyznacza się według wzoru :
3
EN 1994-1-1
Npl,a = Aa fy / ł = 8446 35510 / 1,0 = 2998 kN
M0
ż 6.2.1.2 and
So, Npl,a > Nc = Nc,f = 0,537 2614 = 1403 kN
ż 6.2.1.3
W przypadku gdy sworznie mają odpowiednią ciągliwość i przekrój belki
nale\y do klasy 1, moment graniczny MRd w przekroju krytycznym belki,
znajdującym się w miejscu przyło\enia obcią\enia wyznaczany jest przy
zastosowaniu sztywno-plastycznej teorii, poza czym zredukowana wartość
siły ściskającej w płycie betonowej Nc jest przyjmowana w miejsce siły Ncf.
Rozkład naprę\eń w stanie plastycznym przedstawiono poni\ej:
Nc= Nc,f= 1403 kN
-
hp
797 kN
MRd
+
hn
Na= 2201 kN
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przyklad: Belka zespolona swobodnie podparta
Dokument Ref: Str. z
SX015a-PL-EU 14 16
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Tytuł
Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
Dot. Eurocodu
EN 1993-1-1, EN 1994-1-1
Wykonał Data
Arnaud LEMAIRE August 2005
Sprawdził Data
Alain BUREAU August 2005
Poło\enie osi obojętnej : hn = 388 mm
Wartość obliczeniowa nośności na zginanie przekroju zespolonego :
MRd = 738 kNm
więc, My,Ed / MRd = 465,6 / 738 = 0,63 < 1 OK
Nośność na ścinanie EN 1994-1-1
Plastyczna nośność na ścinanie jest taka sama jak w przypadku belki stalowej ż 6.2.2.2
(nie zespolonej).
więc, Vpl,z,Rd = 874,97 kN
Vz,Ed / Vpl,z,Rd = 156,20 / 874,97 = 0,18 < 1 OK
Interakcja pomiędzy momentem zginającym i siłą ścinającą
Je\eli Vz,Ed < Vpl,Rd / 2 wtedy siła ścinająca mo\e być pominięta. EN 1993-1-1
więc, Vz,Ed = 156,20 kN < Vpl,Rd / 2 = 874,97 / 2 = 437,50 kN OK ż 6.2.8 (2)
Nośność ze względu na ścinanie pomiędzy płytą \elbetową i belką stalową
Wartość naprę\eń ścinających pomiędzy płytą i belką wyznacza się według
wzoru:
EN 1992-1-1
"Fd
ż 6.2.4
vEd =
hf "x
(Rys. 6.7)
gdzie "x = 9,0 / 2 = 4,5 m
Wartość "x jest połową odległości pomiędzy przekrojem, w którym wartość
momentu zginającego wynosi zero i przekrojem w którym moment zginający
osiąga wartość maksymalną; w ten sposób otrzymano dwie powierzchnie do
wyznaczenia nośności na ścinanie.
"Fd = Nc / 2 = 1403 / 2 = 701,5 kN
hf = h - hp = 140 58 = 82 mm
"Fd 701,5103
vEd = = = 1,9 N/mm2
hf "x 82 4500
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przyklad: Belka zespolona swobodnie podparta
Dokument Ref: Str. z
SX015a-PL-EU 15 16
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Tytuł
Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
Dot. Eurocodu
EN 1993-1-1, EN 1994-1-1
Wykonał Data
Arnaud LEMAIRE August 2005
Sprawdził Data
Alain BUREAU August 2005
Aby zapobiec zgniataniu ściskanych krzy\ulców w płycie \elbetowej,
następujący warunek musi być spełniony :
vEd < fcd sinf cosf with = 0,6[1- fck / 250] and f = 45
ł1- 25 25
łł
vEd < 0,6 0,5 = 4,5 N/mm2 OK
ł
250śł 1,5
ł ł
Następująca nierówność powinna być spełniona, dla poprzecznego zbrojenia :
Asf fyd / sf e" vEd hf / cot f where fyd = 500 / 1,15 = 435 N/mm2
Przyjęto rozstaw prętów zbrojenia sf = 200 mm przy braku współpracy blachy
fałdowej
1,982 200
Asf e" = 71,6 mm2
4351,0
Przyjęto pręty fi 10 mm (78,5 mm2) co 200 mm.
Sprawdzenie SGU
Wzór na wyznaczenie ugięcia spowodowanego obcią\eniem G + Q :
5 qGL4 a (3L2 - 4a2)
wG = + FG
384 E Iy 24 E Iy
a (3L2 - 4a2)
wQ = FQ
24 E Iy
więc, w = wG + wQ
Stan monta\u
Kombinacja obcią\eń w stanie monta\u :
FG + FQ = 49,28 + 13,5 = 62,78 kN
qG = 0,65 kN/m EN 1990
ż 6.5.3
Ugięcie w stanie monta\u :
Iy jest momentem bezwładności przekroju stalowego.
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przyklad: Belka zespolona swobodnie podparta
Dokument Ref: Str. z
SX015a-PL-EU 16 16
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Tytuł
Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
Dot. Eurocodu
EN 1993-1-1, EN 1994-1-1
Wykonał Data
Arnaud LEMAIRE August 2005
Sprawdził Data
Alain BUREAU August 2005
5 0,6590004 3000(390002 - 430002)
wG = + 49280
384 210000 23130104 24 210000 23130104
wG = 1,1+ 26,2 = 27,3 mm
3000 (390002 - 430002)
wQ = 13500 = 7,2 mm
24 210000 23130104
więc, w = wG + wQ = 27,3 + 7,2 = 34,5 mm
Ugięcie od obcią\enia (G+Q) wynosi L/261
Stadium u\ytkowania
Kombinacia obcią\eń
FG + FQ = 62,78 + 45,0 = 107,78 kN EN 1990
qG = 0,65 kN/m ż 6.5.3
Ugięcie w stadium u\ytkowania :
Iy zale\y od stosunku modułów sprę\ystości (n) przyjmowanych w
zale\ności od typu obcią\enia. W uproszczony sposób mo\na przyjąć:
n0 = Ea / Ecm = 210000 / 31000 = 6,77 dla oddziaływań krótkotrwałych (Q)
EN 1994-1-1
więc Iy = 82458 cm4 w środku rozpiętości
ż 7.2.1
i n = 3Ea / Ecm = 20,31 dla obcią\enia ciągłego (G)
więc Iy = 62919 cm4
Uwaga: Zarówno w przypadku oddziaływań krótko i długotrwałych mo\na
EN 1994-1-1
przyjąć iloraz modułów sprę\ystości (n) przyjmując efektywny
ż 5.4.2.2 (11)
moduł sprę\ystości betonu Ec,eff = Ecm / 2.
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przyklad: Belka zespolona swobodnie podparta
Dokument Ref: Str. z
SX015a-PL-EU 17 16
ARKUSZ OBLICZENIOWY
Tytuł
Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
Dot. Eurocodu
EN 1993-1-1, EN 1994-1-1
Wykonał Data
Arnaud LEMAIRE August 2005
Sprawdził Data
Alain BUREAU August 2005
wG = 27,3 mm
3000( 3 90002 - 4 30002 )
wpartitions = 13500 = 2,6 mm
24 210000 62919104
3000( 3 90002 - 4 30002 )
wQ = 45000= 6,7 mm
24 21000082458104
So, w = wG + wpartitions + wQ = 27,3 + 2,6 + 6,7 = 36,6 mm
Ugięcie od obcią\enia (G + Q) is L/246
Uwaga 1: Graniczna wartość ugięcia powinna być określona przez inwestora.
W Załączniku Krajowym mogą być podane wartości graniczne
ugięć. W prezentowanym przykładzie wartość maksymalnego
ugięcia belki mo\e być uznana za dopuszczalną.
Uwaga 2: Biorąc pod uwagę drgania, Załącznik Krajowy mo\e podawać EN 1993-1-1
dopuszczalne częstotliwości drgań własnych elementów. W
ż 7.2.3
rozpatrywanym przykładzie, wartość maksymalnego ugięcia belki
jest na tyle mała, \e nie rozpatrywano zagadnienia związanego z
drganiami belki.
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przyklad: Belka zespolona swobodnie podparta
Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
SX015a-PL-EU
Protokół jakości
TYTYA ZASOBU Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
Odniesienie(a)
ORYGINAA DOKUMENTU
Nazwisko Instytucja Data
Stworzony przez Arnaud LEMAIRE CTICM 29/08/05
Zawartość techniczna sprawdzona
Alain BUREAU CTICM 29/08/05
przez
Zawartość redakcyjna sprawdzona
przez
Techniczna zawartość zaaprobowana
przez następujących partnerów STALE:
1. UK G W Owens SCI 11/1/06
2. France A Bureau CTICM 11/1/06
3. Sweden A Olsson SBI 11/1/06
4. Germany C Mller RWTH 11/1/06
5. Spain J Chica Labein 11/1/06
Zasób zatwierdzony przez technicznego G W Owens SCI 09/06/06
koordynatora
DOKUMENT TAUMACZONY
Tłumaczenie wykonane przez: A. Wojnar, PRz
Przetłumaczony zasób zatwierdzony A. Kozłowski, PRz
przez:
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Przyklad: Belka zespolona swobodnie podparta
Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
SX015a-PL-EU
Informacje ramowe
Tytuł* Przykład: Belka zespolona swobodnie podparta
Seria
Opis* Ten przykład przedstawia obliczanie belki zespolonej swobodnie podpartej. Belka ta
stanowi oparcie dla dwóch belek drugorzędnych.
Poziom Ekspertyza Praktyka
dostępu*
Identyfikatory* Nazwa pliku C:\Documents and Settings\awojnar\Moje
dokumenty\2009\Acces Steel\2009-02-19\SX015\SX015a-
PL-EU.doc
Format Microsoft Office Word; 18 Pages; 588kb;
Kategoria* Tytuł zasobu Przykład obliczeniowy
Punkt widzenia In\ynier
Przedmiot* Obszar Budynki wielokondygnacyjne
zastosowania
Daty Data utworzenia 12/01/2006
Data ostatniej 14/11/2005
modyfikacji
Data sprawdzenia 14/11/2005
Wa\ny od
Wa\ny do
Język(i)* Polski
Kontakt Autor Arnaud LEMAIRE, CTICM
Sprawdzony przez Alain Bureau CTICM
Zatwierdzony przez
Redaktor
Ostatnio
modyfikowany przez
Słowa Belka zespolona
kluczowe*
Zobacz te\ Odniesienie do EN 1993-1-1, EN 1994-1-1
Eurocodu
Przykład(y)
obliczeniowy
Komentarz
Dyskusja
Inne
Omówienie Narodowa Europe
przydatność
Szczególne
instrukcje
Created on Monday, March 15, 2010
This material is copyright - all rights reserved. Use of this document is subject to the terms and conditions of the Access Steel Licence Agreement
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
SX007 Przykład Belka swobodnie podparta z bocznym stężeniem w punkcie przyłożenia obciążeniaŁuk swobodnie podparty obciążony prostopadle do swojej płaszczyznyprzyklad wykresy zespolonebelka zespolona algorytm caloscAS Projektowanie swobodnie podpartych belekoddzialywania momenty zginajace i ugiecia belki swobodnie podpartejIndeksy zespolowe przykladBelka sprezona zespolona 4zespolone przykladowysprPrzykład rozwiazania kraty MES Element kratowy o 2 stopniach swobody5 3 Zał 2 Ritz Belka na gruncie przykład liczbFUNKCJA CHŁODZENIE SILNIKA (FRIC) (ZESPOLONE Z KALKULATOREMwięcej podobnych podstron