Dr hab. inż. Jacek Gołaszewski
Katedra Procesów Budowlanych, Wydział Budownictwa, Politechnika Śląska, Gliwice
Objętość zaprawy a właściwości reologiczne mieszanki betonowej
i ich zmiany w czasie
Volume of the mortar and rheological properties of the mix and
its changes with time
1. Wprowadzenie 1. Introduction
Właściwości reologiczne mieszanki betonowej stopniowo zmieniają Rheological properties of mix underwent gradual changes with time.
się z upływem czasu. Zjawisko to, nazywane powszechnie utratą This effect, commonly known as workability loss, causes a serious
urabialności, stanowi poważny problem w technologii betonu, technological problems, especially when high performance and self-
zwłaszcza przy wytwarzaniu betonów wysokowartościowych i sa- compacting concretes are produced. In recent years, a considerable
mozagęszczalnych. Dotychczasowe badania wykazują, że zakres number of studies concerning the rheological properties of cement
zmian właściwości reologicznych mieszanek betonowych w czasie based mixtures were done. It was stated that the rheological param-
zależy przede wszystkim od rodzaju i właściwości fizykochemicz- eters of the mixture as well as nature and range of its changes with
nych cementu i superplastyfikatora, ilości i czasu dodawania su- time depend mostly on cement and superplasticizer physicochemical
perplastyfikatora, rodzaju i ilości dodatków mineralnych, stosunku properties, superplasticizer content, time of superplasticizer addition,
w/c oraz temperatury. Szczegółowe omówienie tych zagadnień w/c ratio and temperature. The detailed information of influence of
przedstawiono m. in. w publikacjach (1-7). Jednocześnie analiza these factors on rheological properties of mix is presented in the
dotychczasowych badań wykazuje, że zakres zmian parametrów papers (1 7). Simultaneously, the analysis of the studies executed
reologicznych w czasie jest związany ze stopieniem wypełnienia so far indicate that the nature and range of rheological properties
stosu okruchowego kruszywa zaczynem (8). W projektowaniu change of the mix with time may also be related to the cement paste
betonów nowej generacji, a zwłaszcza betonów samozagęsz- volume (or mortar volume) share in this material (8). However, in
czalnych, zalecane są metody iteracyjne, w których najpierw designing new generation concretes, especially self-compacting
przyjmuje się skład zaprawy, a następnie dodaje kruszywo grube concrete, iteration methods are recommended, in which first the
i ustala ostateczny skład betonu spełniający założone wymagania share of mortar is assumed, next the coarse aggregate is added,
(11). W związku z tym konieczna jest znajomość wpływu objętości and at the end the final composition of concrete mixture is accepted
i właściwości reologicznych zaprawy wypełniającej stos okruchowy (11). In conection with that, it is necessary to identify how the volume
kruszywa w tej mieszance na właściwości reologiczne mieszanki of mortar in concrete and mortar rheological properties influence
betonowej i ich zmiany w czasie. rheological properties of the mix, whose aggregate has been filled
with this mortar to various extents.
W referacie przedstawiono wyniki badań wpływu objętości za-
prawy o różnym stosunku w/c i zawartości superplastyfikatora The investigation methods and results of the infl uence of mortar
na właściwości reologiczne mieszanek betonowych i ich zmiany volume and different w/c ratio as well as superplasticizer content
w czasie. Jednocześnie doświadczalnie sprawdzono możliwość on the mix rheological parameters and its change with time are
przewidywania parametrów reologicznych mieszanki betonowej presented and discussed in this paper. Additionally, the prediction
i ich zmian w czasie na podstawie badania zapraw. possibility of rheological properties change of the mix with time
based on mortars properties was proved.
2. Metody badań
2. Experiments
2.1. Pomiary parametrów reologicznych mieszanki
2.1. Measurements of rheological parameters of
betonowej
mortar and mix
Dotychczasowe badania wykazują, że właściwości reologiczne
The executed laboratory studies show that rheological behaviour of
mieszanek betonowych mogą być wystarczająco dokładnie opi-
the mixtures may be sufficiently correctly described by Bingham s
136 CWB-3/2008
sane za pomocą reologicznego równania stanu ciała Binghama
model according to the equation:
o postaci:
Ä = Äo+Å‚ ·pl [1]
Ä = Äo+Å‚ ·pl [1]
where: Ä (Pa) is the shear stress at shear rate,
gdzie: Ä (Pa) jest naprężeniem stycznym przy prÄ™dkoÅ›ci Å›cinania Å‚
Å‚ (1/s) and Äo (Pa) and ·pl (Pas) are the yield value and plastic
(1/s), a Äo (Pa) i ·pl (Pas) oznaczajÄ… odpowiednio granicÄ™ pÅ‚yniÄ™cia
viscosity, respectively (6, 9, 10).
i lepkość plastyczną (6, 9, 10).
Yield value Äo determines the value of load necessary to produce
Granica płynięcia określa wielkość obciążenia koniecznego do
the mixture flow. When the shear stress Ä surpases yield value Äo,
wywołania płynięcia mieszanki. Z chwilą gdy naprężenia styczne
the flow of mixture occurs, and the resistance of this flow depends
przekroczą tę granicę następuje płynięcie mieszanki, a opór
on plastic viscosity ·pl; the higher the plastic viscosity ·pl of the
płynięcia zależy od lepkości plastycznej; im większa jest lepkość
mixture, the smaller the rate of its flow.
plastyczna mieszanki tym mniejsza będzie jej prędkość.
Parametry reologiczne można wyznaczyć poprzez pomiar mo- The rheological parameters of the mix or mortar can be measured
by applying no less than two considerably different shear rates N
mentów oporu ścinania M stawianych przez mieszankę betonową
and measuring the resulting shear stresses M. The rheological
przy ustalonych, co najmniej dwóch znacznie różniących się,
parameters are determined by the regression analysis according
prędkościach ścinania N. Parametry reologiczne wyznacza się
to the relation:
metodą regresji liniowej z równania:
M = g + h N [2]
M = g + h N [2]
where: g (N.m) and h (N.m.s) are rheological constants correspon-
gdzie: g (Nm) i h (Nm s) są stałymi reologicznymi odpowiadają-
ding to yield value Äo and plastic viscosity ·pl, respectively.
cymi odpowiednio granicy pÅ‚yniÄ™cia Äo i lepkoÅ›ci plastycznej ·pl
mieszanki.
After determining measurement constants of the rheometer it is
possible, if necessary, to express the values g and h in physical
Po wyznaczeniu stałych pomiarowych reometru można, jeśli to
units. The method of determining measurement constants of the
konieczne, wyrazić wartości g i h w jednostkach fizycznych. Spo-
rheometer are presented in (9). Theoretical basis and rules for
sób wyznaczenia stałych pomiarowych reometru przedstawiono
rheological measurements are discussed widely in the monographic
w pracy (9). Podstawy teoretyczne i zasady pomiarów reologicz-
studies (6, 9, 10).
nych omówiono szeroko w opracowaniach monograficznych (6,
9, 10).
2.2. Testing program
2.2. Plan badań
The infl uence of mortar volume in concrete, different in w/c ratio
and superplasticizer content on rheological parameters of the mix
W badaniach określono wpływ objętości zapraw o różnym sto-
was investigated. Three degrees of fi lling voids in coarse aggre-
sunku w/c i dodatku superplastyfikatora na parametry reologiczne
mieszanek betonowych. Przyjęto trzy poziomy
100
objętości zaprawy odpowiadające stosunkom ob-
jętościowym zaprawy do mieszanki betonowej ZV =
80
0,68, 0,64, 0,58 oraz dwa poziomy stosunku w/c =
0,30 i 0,35 (tablica 1). Dodatek superplastyfikatora
zmieniano w przedziale od 1,5 do 3,5% masowych 60
cementu (przy w/c = 0,30) lub 1,5 do 3% masowych
cementu (przy w/c = 0,35). Dodatkowo określono
40
wpływ dodatku superplastyfi katora na parametry
reologiczne mieszanek o w/c = 0,40 i ZV = 0,64.
20
Poziomy poszczególnych czynników dobierano tak,
aby były zgodne z zalecanym składem dla betonów
wysokowartościowych i samozagęszczalnych (4,
0
5, 11).
0 0,125 0,25 0,5 1 2 4 8 16
Oczko sita, mm
2.3. Właściwości materiałów i składy
Sieve aperture, mm
mieszanek
Pias ek, Sand 0 - 2 m m
Właściwości zastosowanego w badaniach ce-
Kruszyw o otocz akow e, C oars e aggregate 2 - 8 m m
mentu CEM II/B-S 32,5 R podano w tablicy 3,
a superplastyfi katora w tablicy 4. Zaprawy miały
Rys. 1. Uziarnienie kruszywa
stosunek piasku do cementu P/C = 1,5. W mie-
Fig. 1. Aggregate grading
CWB-3/2008 137
Passing by sieve [%]
Przechodzi przez sito [%]
Tablica 1 / Table 1 gate with mortar were adopted, corresponding with mortar to the
concrete volume proportion: ZV = 0.66, 0.61, 0.56 and two levels
PLAN BADANIA
of w/c ratio; namely 0.30, 0.35 (Table 1). The superplasticizer
RESEARCH PROGRAM
content was changed in the range from 1 to 3 mass % of cement
Ilość superplastyfikatora
(w/c = 0.30) or in range from 1.5% to 3% by mass (w/c = 0.35).
ZV w/c
Superplasticizer content
The factors taken into consideration and their levels are shown
0,30 1,5; 2,0; 2;5; 3,0
in Table 1. Additionally, the infl uence of superplasticizer content
0,68
0,35 1,0; 1,5; 2,0; 2;5; 3,0
on rheological parameters of the mix of w/c = 0.40 and Zv = 0.64
0,30 1,5; 2,0; 2;5; 3,0; 3,5 was investigated. The level of these factors was chosen according
0,64 0,35 1,0; 1,5; 2,0; 2;5; 3,0 to the composition recommended for high performance and self-
compacting concretes (4, 5, 11).
0,40 0,5; 1,0; 1,5; 2,0; 2,5
0,30 2,0; 2;5; 3,0; 3,5
0,58
2.3. Materials properties and composition of mixtures
0,35 1,0; 1,5; 2,0; 2;5; 3,0
The properties of cement CEM II/B-S 32.5 R and superplasticizer
szankach zastosowano piasek 0÷2 mm oraz żwir otoczkowy 2÷8
used in tests are given in Table 3 and 4, respectively. The mortars
mm o krzywych przesiewu przedstawionych na rysunku 1. Składy
have been designed with sand to cement ratio s/c = 1.5. Sieve
mieszanek betonowych podano w tablicy 2.
grading for sand 0÷2 mm and coarse aggregate 2÷8 mm used
in tests are given in Figure 1. The compositions of mixtures are
2.4. Metody badań
presented in Table 2.
Mieszanki przygotowano w mieszalniku o pojemności 50 dm3.
2.4. Testing method
Pomiar parametrów reologicznych wykonano za pomocą reometru
BT2 dostosowanego do mieszanek o dużym stopniu upłynnienia
The mixtures have been prepared in a pan mixer of 50 dm3 volume.
(o opadzie stożka co najmniej 200 mm) po 5 i 60 min od zmiesza-
The measurement of rheological parameters has been performed
nia składników. Pomiędzy pomiarami mieszankę przechowywano
with BT2 rheometer for mix with (slump not less than 200 mm).
w mieszalniku pod przykryciem. Przed drugim pomiarem mieszan-
kÄ™ mieszano przez 30 s. Reometr BT pokazano na rysunku 2.
Tablica 2 / Table 2
W trakcie pomiaru reometr BT2 umieszczony w środku pojemnika
SKA
ADY ZAPRAW I MIESZANEK BETONOWYCH
pomiarowego wypełnionego mieszanką, powinien wykonać jeden
COMPOSITION OF MORTARS AND CONCRETES
pełny obrót. Pomiar polega na zmierzeniu momentu obrotowego za
pomocą dwóch sond oraz prędkości kątowej. Na tej podstawie wy-
Stosunek objętości Stosunek w/c
liczane są wielkości parametrów reologicznych mieszanki. Zasady
zaprawy do mieszanki Składniki w/c ratio
i sposób pomiaru parametrów reologicznych za pomocą reometru betonowej Zv Components,
Mortar to concrete kg/m3 0,30 0,35 0,40
BT2 zostały omówione w pracy (12). W badaniach przyjęto stały
volume proportion ZV
czas pomiaru (pełnego obrotu) wynoszący 15ą2 s. Ponieważ
Zaprawy / ortars
reometr BT2 nie ma określonych stałych pomiarowych, zmierzone
C 841 807 776
parametry reologiczne przedstawiono w jednostkach umownych.
ZV = 1 S 1262 1211 1164
Dla każdego badanego składu betonu wykonano cztery pomiary
W 252 282 310
parametrów reologicznych.
Mieszanka betonowa / Mix
C 570 554
S 855 831
ZV = 0,68
K 855 831
W 171 194
C 532 518 505
S 797 777 757
ZV = 0,64
K 975 949 926
W 159 181 202
C 491 479
S 736 718
ZV = 0,58
K 1104 1077
W 147 168
C - cement; W - woda, S - piasek 0 - 2 mm; K - kruszywo otoczakowe
2 - 8 mm
Rys. 2. Reometr BT2
C - cement; W - water, S - sand 0 - 2 mm; K - aggregate 2 - 8 mm
Fig. 2. BT 2 rheometer
138 CWB-3/2008
Tablica 3 / Table 3
BT rheometer is presented in Figure 2. To execute
WA
AÅšCIWOÅšCI CEMENTU CEM II/B-S 32,5 R the measurement, a sample of the mix is placed in
a container, the BT2 rheometer is placed in the middle
PROPERTIES OF CEMENT CEM II/B-S 32,5 R
of measurement container, and subsequently one full
Powierzchnia właściwa
Składniki / omponents, %
turn is performed. During the test the turn moment is
Specific surface,
measured with two probes, as well as its angular velocity.
SiO2 CaO Al2O3 Fe2O3 MgO Na2Oe SO3
m2/kg
On this basis, the values of rheological parameters of the
24,7 56,7 6,3 2,3 2,9 0,70 3,2 325
mix are calculated. The methods of rheological parame-
ters measuring with the BT2 rheometer are discussed
Tablica 4 / Table 4
in detail in paper (12). During the tests a fi xed time of
WA
AÅšCIWOÅšCI SUPERPLASTYFIKATORA
measurement (of one full turn) was adopted, equal to 15Ä…2 s. As
PROPERTIES OF SUPERPLASTICIZERS
the measurement constants have not been yet determined for the
BT2 rheometer, thus the measured rheological parameters are
Składnik bazowy Gęstość Koncentracja
presented in conventional units. For each tested mixture at least
Major constituent Density, g/cm3 Concentration, %
four measurements of rheological parameters were executed after
polyeter 1,09 34
the 5 and 60 min after end of mixing.
3. Wyniki badań i ich omówienie
3. Results and discussion
Parametry g i h zapraw analogicznych do zapraw wypełniających
Rheological parameters g and h of mortars analogical to the mor-
stos okruchowy w badanych mieszankach betonowych zmniejsza-
tars fi lling the voids of aggregate of tested mixes decrease with
ją się wraz ze wzrostem ilości superplastyfikatora oraz zwiększają
increasing quantity of added superplasticizer and increase with
siÄ™ wraz ze zmniejszaniem stosunku w/c (rysunek 3). Parametr
decreasing w/c ratio (Fig. 3). Parameter g of mortars is increasing,
g zapraw wykazuje wzrost, natomiast parametr h spadek z upły-
while parameter h is decreasing with time. Such changes are more
wem czasu. Zmiany te są znacznie większe w przypadku zapraw
significant for mortars of lower w/c ratio and lower superplasticizer
o mniejszym stosunku w/c i małym dodatku superplastyfikatora.
content. However, the range of rheological properties changes of
Ogólnie jednak, zakres zmian właściwości reologicznych zapraw
mortars are so small that they may be regarded as insignificant.
w czasie można uznać za niewielki.
0,06
2,0
g - 10 m in g - 60 m in
h - 60 m in
h - 10 m in
W/C = 0,30 W /C = 0,30
W /C = 0,30 W /C = 0,30
0,05
W/C = 0,35 W /C = 0,35
W /C = 0,35 W /C = 0,35
1,6
W/C = 0,40 W /C = 0,40
W /C = 0,40 W /C = 0,40
0,04
1,2
0,03
0,8
0,02
0,4
0,01
0,00
0,0
0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4
SP [%] Ilość SP [%]
Rys. 3. Wpływ stosunku w/c i ilości superplastyfikatora na granicę płynięcia g i lepkość plastyczną h zapraw analogicznych do zapraw wypełniających
stos okruchowy kruszywa mieszanek betonowych
Fig. 3. Influence of w/c ratio and superplasticizer content on yield value g and plastic viscosity h of fresh mortars analogous to mortars that filling voids
in coarse aggregate in concretes
CWB-3/2008 139
g [Nm]
h [Nms]
4 4
S P - 3,5%
S P - 3,5%
SP - 3%
SP - 3%
S P - 2,5%
S P - 2,5%
3 3
SP - 2%
SP - 2%
2
2
1
1
0
0
0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1
0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1
Z
Z v
v
a b
Rys. 4. Wpływ objętości zaprawy o w/c = 0,30 i różnego dodatku superplastyfi katora na granicę płynięcia g mieszanki betonowej w różnym stopniu
wypełnionych tą zaprawą. a - po 5 min, b - po 60 min
Fig. 4. Infl uence of volume of w/c = 0.30 mortar with different content of superplasticizer on yield value g of mix with different mortar volume share.
a - after 5 min, b - after 10 min
4
4
SP - 3%
SP - 3%
S P - 2,5%
S P - 2,5%
SP - 2%
SP - 2%
3
3
S P - 1,5%
S P - 1,5%
SP - 1%
SP - 1%
2
2
1
1
0 0
0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1
Z Z
v v
a b
Rys. 5. Wpływ objętości zaprawy o w/c = 0,35 i różnego dodatku superplastyfi katora na granicę płynięcia g mieszanki betonowej w różnym stopniu
wypełnionych tą zaprawą. a - po 5 min, b - po 60 min
Fig. 5. Infl uence of mortar volume with w/c = 0.35 and with different superplasticizer content on yield value g of the mix with different mortar volume
share. a - after 5 min, b - after 10 min
140 CWB-3/2008
g [Nm]
g [Nm]
g [Nm]
g [Nm]
50
50
SP - 3,5%
SP - 3,5%
SP - 3%
SP - 3%
40
SP - 2,5%
40
SP - 2,5%
SP - 2%
SP - 2%
30
30
20
20
10 10
0 0
0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1
Z Z
v v
a b
Rys. 6. Wpływ objętości zaprawy o w/c = 0,30 i różnego dodatku superplastyfi katora na lepkość plastyczną h mieszanki betonowej w różnym stopniu
wypełnionych tą zaprawą. a - po 5 min, b - po 60 min
Fig. 6. Influence of mortar volume with w/c = 0.30 and with different content of superplasticizer on plastic viscosity h of mix with different mortar volume
share. a - after 5 min, b - after 10 min
50
50
SP - 3%
SP - 3%
S P - 2,5%
S P - 2,5%
40
SP - 2%
40
SP - 2%
S P - 1,5%
S P - 1,5%
SP - 1%
SP - 1%
30
30
20
20
10 10
0 0
0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1
Z Z
v v
a b
Rys. 7. Wpływ objętości zaprawy o w/c = 0,35 i różnego dodatku superplastyfi katora na lepkość plastyczną h mieszanki betonowej w różnym stopniu
wypełnionych tą zaprawą. a - po 5 min, b - po 60 min
Fig. 7. Infl uence of volume of w/c = 0.35 mortar with different content of superplasticizer on plastic viscosity h of the mix with different mortar volume
share. a - after 5 min, b - after 10 min
CWB-3/2008 141
h [Nms]
h [Nms]
h [Nms]
h [Nms]
50
4
h - 10 m in h - 60 m in
g - 10 m in g - 60 m in
W/C = 0,30 W/C = 0,30
W/C = 0,30 W/C = 0,30
40
W/C = 0,35 W/C = 0,35
3 W/C = 0,35 W/C = 0,35
W/C = 0,40 W/C = 0,40
W/C = 0,40 W/C = 0,40
30
2
20
1
10
0
0
0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4
0 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4
SP [%]
SP [%]
Rys. 8. Wpływ stosunku w/c i ilości superplastyfikatora na granicę płynięcia g i lepkość plastyczną h mieszanki betonowej o Zv = 0,64
Fig. 8. Influence of w/c ratio and superplasticizer content on yield value g and plastic viscosity h of the mix with Zv = 0.64
Uzyskane zależności wpływu objętości zaprawy (współczynnika The obtained relations of mortar volume influence in concrete (Zv
Zv) i ilości superplastyfikatora na parametry reologiczne mieszanek ratio) and superplasticizer content on rheological parameters of
betonowych przedstawiono na rysunkach 4-8. AnalizÄ™ wariancji the mix are presented in Figures 4 - 8. The analysis of variance
wpływu czasu, stosunku w/c, ilości zaprawy i ilości superplasty- ANOVA of time influence, w/c ratio, mortar volume share in concre-
fi katora na reologiczne mieszanek betonowych przedstawiono te and superplasticizer content on rheological parameters of mix
w tablicy 5. are presented in Table 5.
Zwiększanie objętości zaprawy w mieszance betonowej powoduje Increasing the volume share of mortar filling the voids in aggregate
zmniejszenie parametru g tej mieszanki. Efekt ten jest tym więk- in the mix causes a decrease of parameter g of this concrete. This
szy, im mniejszy jest stosunek w/c i/lub mniejsza jest zawartość effect is increasing with decreasing w/c ratio and superplasticizer
content. It is also worth noticing, that
Tablica 5 / Table 5
if w/c ratio and/or superplasticizer
ANALIZA WARIANCJI WPA
YWU CZASU, STOSUNKU W/C, ILOÅšCI ZAPRAWY I ILOÅšCI SUPERPLASTY-
content are smaller, the higher vo-
FIKATORA NA GRANIC
PA
YNI
CIA G I LEPKOŚĆ PLASTYCZN
H MIESZANKI BETONOWEJ.
lume share of mortar is necessary
ANALYSIS OF VARIANCE ANOVA OF INFLUENCE OF TIME W/C RATIO, MORTAR VOLUME AND SUPER-
to obtain the choosen value of g
PLASTICIZER CONTENT ON YIELD VALUE G AND PLASTIC VISCOSITY H OF THE MIX.
parameter of the mix. Simultaneo-
Granica płynięcia g Lepkość plastyczna h
usly, if the mortar volume share in
y
ródło wariancji
Yield value g Plastic viscosity h
mixture is small, to obtain the mix
Source of variation
F Ä… F Ä…
of a similar yield value g as for the
A: Czas, time 24,208 0,000 15,898 0,000
mix with the high volume of mortar is
B: Stosunek w/c, w/c ratio 558,767 0,000 1780,920 0,000
difficult, even if the quantity of added
C: Objętość zaprawy, mortar volume 356,452 0,000 1175,613 0,000
superplasticizer is very large.
D: Ilość SP, SP content 92,139 0,000 11,918 0,000
AB 8,406 0,004 7,472 0,007 Parameter g of all tested mixes,
independently of mortar volume, w/c
AC 12,453 0,000 2,065 0,131
ratio and superplasticizer content,
BC 143,799 0,000 61,491 0,000
increases with time. The range of
AD 4,841 0,003 0,092 0,964
increase of parameter g with time
BD 55,685 0,000 11,622 0,000
depends gradually of w/c ratio,
CD 21,119 0,000 3,155 0,007
mortar volume share in concrete and
142 CWB-3/2008
g [Nm]
h [Nms]
superplastyfikatora w zaprawie (i w mieszance betonowej). Warto superplasticizer content. Increasing the mortar volume in concrete
przy tym zauważyć, że im mniejszy jest stosunek w/c i/lub ilość causes a decrease range of parameter g increase with time; this
superplastyfikatora, tym potrzebna jest większa objętość zaprawy effect is weakening with increasing w/c ratio. Simultaneously,
w celu uzyskania zadanej wartości parametru g mieszanki beto- increasing w/c ratio and/or increasing superplasticizer content
nowej. Jednocześnie przy małej objętości zaprawy i/lub małym always decreases the range of parameter g increase with time.
stosunku w/c nawet duży dodatek superplastyfikatora nie zapewnia It is worth mentioning, that assuring the insignifi cant changes of
małych wartości parametru g. yield value g of the mix with time demands a considerably higher
quantity of superplasticizer addition than assuring the minimum
Parametr g mieszanek betonowych zawsze, niezależnie od obję-
yield value g directly after the end of mixing.
tości zaprawy oraz stosunku w/c i zawartości superplastyfikatora,
zwiększa się z upływem czasu. Zakres tego wzrostu zależy kolej- Parameter h of the mix is decreasing with increasing the volume
no od stosunku w/c, objętości zaprawy w mieszance oraz ilości share of mortar in concrete; this effect is decreasing with incre-
superplastyfikatora. Zwiększenie objętości zaczynu powoduje asing w/c ratio. It should be noted that the nature of influence of
zmniejszenie zakresu wzrostu parametru g w czasie, przy czym superplasticizer content on parameter h of the mix depends on
efekt ten słabnie wraz ze wzrostem stosunku w/c. Jednocześnie the mortar volume share in concrete and w/c ratio. In the case
zwiększenie stosunku w/c i/lub zwiększenie dodatku superplasty- of mixtures with low w/c ratio, the increase of superplasticizer
fi katora zawsze zmniejsza wzrost parametru g w czasie. Warto content initially increases parameter h and then, after reaching
przy tym zauważyć, że uzyskanie mieszanki charakteryzującej się some maximum value, plastic viscosity h is decreasing. In the
brakiem zmian parametru g w czasie wymaga dodania superplasty- case of mortars with high w/c ratio and/or high mortar volume the
fi katora w ilości znacznie przekraczającej dodatek wystarczający increase of superplasticizer content usually causes a decrease
do uzyskania minimalnej wartości parametru g bezpośrednio po of parameter h.
zakończeniu mieszania.
The character of parameter h change with time of the mix depends
Parametr h mieszanek betonowych maleje wraz ze wzrostem objÄ™- mainly on w/c ratio. In case of concrete mixtures with w/c = 0.30,
tości zaprawy, przy czym wpływ objętości zaprawy jest tym większy parameter h decreases with time. The range of these changes is
im większy jest stosunek w/c. Wpływ ilości superplastyfikatora na the higher the lower mortar volume in concrete is, and the higher
parametr h mieszanek zależy od objętości zaprawy i stosunku superplasticizer content is. When the mortar volume is high and
w/c. W przypadku mieszanek o małym stosunku w/c i małej ilości superplasticizer addition is low, the changes of parameter h with
zaprawy zwiększanie dodatku superplastyfikatora początkowo po- time may be insignifi cant. In the case of the mixtures with w/c
woduje wzrost parametru h, a następnie, po osiągnięciu pewnego = 0.35, the character of plastic viscosity changes with time and
maksimum, jego zmniejszenie. W przypadku mieszanek o dużym depends on mortar volume share in concrete. For mixtures with
stosunku w/c i/lub dużej objętości zaprawy zwiększenie dodatku ZV = 0.58 and 0.64 plastic viscosity h decreases with time, and
superplastyfikatora powoduje zwykle zmniejszenie parametru h. for mixtures with ZV = 0.68 is increasing with time. The range of
these changes decreases with the increased superplasticizer
Rodzaj zmian parametru h mieszanek betonowych w czasie zależy
content. In the case of mixtures with w/c = 0.40, plastic viscosity
od stosunku w/c. W przypadku mieszanek o w/c = 0,30 parametr
h is increasing with time.
h maleje z upływem czasu. Zakres tych zmian jest tym większy im
mniejsza jest objętość zaprawy oraz im większy jest dodatek su- As it can be clearly seen from diagrams in Figures 4 - 8, rheological
perplastyfikatora. Przy większej objętości zaprawy i małym dodatku parameters of mixtures are in direct correlation with rheological
superplastyfi katora zmiany parametru h w czasie są tak małe, że parameters of mortars and with the coarse aggregate voids filling
można ich nie uwzględniać. W przypadku mieszanek o w/c = 0,35 with analogous mortar. The direction of change of two rheological
kierunek zmian parametru h w czasie zależy od objętości zaprawy parameters of mixtures resulting from w/c ratio and superplasti-
w mieszance. W przypadku mieszanek o ZV = 0,58 i 0,64 parametr cizer content change and resulting from time passing in general
h maleje, a w mieszankach o ZV = 0,68 wzrasta z upływem czasu. are of a similar character that the change of mortars rheological
Zakres tych zmian, niezależnie od ilości zaprawy w mieszance parameters of mortars analogous to mortars in these mixtures.
maleje wraz ze wzrostem zawartości superplastyfikatora. W przy- The obtained results confi rm the relationships defi ned in (7, 13),
padku mieszanek o w/c = 0,40 parametr h rośnie z upływem czasu, showing that mathematical relations describing mix rheological
a zakres tego wzrostu nie zależy od dodatku superplastyfikatora. parameters on the basis of mortar rheological parameters analo-
gous to mortar that fills voids in coarse aggregate of that mixture
Porównanie wpływu stosunku w/c i ilości superplastyfikatora na
are as follows:
właściwości reologiczne zapraw i mieszanek betonowych wyka-
zuje, że charakter zmian parametrów g i h mieszanek betonowych gm = gz ‡ Zv a [3]
generalnie pokrywa się z kierunkiem zmian parametrów reologicz-
hm = hz ‡ Zv b [4]
nych wypełniających te mieszanki zapraw. Wyniki badań pozostają
where: gm and gz  shear resistance of mixture and mortar, re-
w zgodności z pracami (7, 13) wykazującymi, że zależności łączące
spectively,
wartości parametrów reologicznych mieszanki betonowej z para-
CWB-3/2008 143
metrami reologicznymi zaprawy wypełniającej stos okruchowy tej hm and hz  fl ow resistance, respectively for concrete mix and
mieszanki i ilością tej zaprawy mają postać: mortar,
Zv - mortar to concrete mass proportion,
gm = gz ‡ Zv a [3]
a, b  material constants depending on concrete constituents
hm = hz ‡ Zv b [4]
properties, probably mainly on aggregate type and grading.
gdzie: gm i gz - graniczny opór ścinania odpowiednio mieszanki
betonowej i zaprawy, In case of the presented results material constans are: a = - 7.93
Ä… 0.25 and b = - 6.67 Ä… 0.29.
hm i hz - opór płynięcia lepkiego odpowiednio dla mieszanki beto-
nowej i zaprawy,
The diagrams of functions [3] and [4] for respective series of tests
are given in Figures 4 - 7. Coefficients R2, determining the degree
Zv - stosunek objętościowy zaprawy do mieszanki betonowej,
of matching the results of measurements with functions [3] and
a, b - stałe materiałowe zależne od właściwości składników mie-
[4] are included in the range between 0.982 0.943 and 0.995.
szanki betonowej, prawdopodobnie głównie od rodzaju i uziarnienia
High correlation coeffi cients value confi rm that functions [3] and
kruszywa.
[4] describe well the relation of rheological parameters of the mix
with rheological parameters of mortar, analogous to mortar filling
W omawianych badaniach stałe materiałowe wynoszą a = - 7,93
voids in coarse aggregate. In Figures 9 and 10 linear relations are
Ä… 0,25 oraz b = - 6,67 Ä… 0,29. Wykresy funkcji [3] i [4] dla poszcze-
given, enabling the values of mortar parameters obtained during
gólnych serii badań podano na rysunkach 4 - 7. Współczynniki R2
measurements (of proportion P/C = 1.5 with addition of super-
określające stopień dopasowania wyników pomiarów do obliczo-
plasticizer) can be converted into rheological properties of mixture
nych ze wzorów [3] i [4] mieszczą się w przedziale od 0,982 do
with coarse aggregate of maximum size of 8 mm and of volume
0,995. Uzyskane wysokie współczynniki korelacji oraz relatywnie
mortar share. Average deviation of measured parameters g and h
małe wielkości odchylenia parametrów reologicznych wyliczonych
of mixtures from the values of these parameters calculated from the
z modelu od zmierzonych w badaniach kontrolnych świadczą
relations presented on figures 9 and 10 amounts to, respectively,
o tym, że wzory [3] i [4] dobrze opisują zależność parametrów
12.4% and 10.8%.
reologicznych mieszanki betonowej od parametrów reologicznych
zaprawy wypełniającej stos okruchowy w tej mieszance.
The presented relationships prove that basing on rheological pa-
rameters of mortar it is possible to anticipate accurately enough the
Na rysunkach 9 i 10 pokazano zależności liniowe pozwalające
rheological parameters and their changes with time of the mixture
na przeliczenie uzyskanych w pomiarach wartości parametrów
having the same mortar, taking into consideration the size and the
4
3,5 gm = 78,017gz
2
R = 0,9236
3
2,5
2
gm = 33,242gz
1,5
2
R = 0,9819
1
g = 17,889g
m z
0,5
2
R = 0,9728
0
0 0,01 0,02 0,03 0,04 0,05
g , Nm
z
Zv = 0,68 Zv = 0,64 Zv = 0,58
po 5 m in
Zv = 0,68 Zv = 0,64 Zv = 0,58
po 60 m in
Rys. 9. Granica płynięcia gz zaprawy o P/C = 1,5, a granica płynięcia gm mieszanki betonowej z kruszywem otoczakowym 2 - 8 mm
Fig. 9. Yield value gz of mortar with P/C = 1.5 versus yield value gm of mixture with coarse aggregate 2 - 8 mm
144 CWB-3/2008
g
m
, Nm
50
hm = 33,891hz
2
R = 0,7159
40
30
h = 19,494h
m z
2
R = 0,9463
20
h = 12,742h
m z
2
R = 0,9371
10
0
0 0,2 0,4 0,6 0,8 1 1,2 1,4
h , N m s
z
Zv = 0,68 Zv = 0,64 Zv = 0,58
po 5 m in
po 60 m in Zv = 0,68 Zv = 0,64 Zv = 0,58
Rys. 10. Lepkość plastyczna hz zaprawy o P/C = 1,5, a lepkość plastyczna hm mieszanki betonowej z kruszywem otoczakowym 2 - 8 mm
Fig. 10. Plastic viscosity hz of mortar with P/C = 1.5 mortar versus plastic viscosity hm of the mixture with coarse aggregate 2 - 8 mm
zaprawy na właściwości reologiczne mieszanki betonowej, której type of aggregate and the share of mortar volume. However, it is
stos okruchowy w różnym stopniu wypełniony jest analogiczną worth mentioning that in case of mixes with low mortar volume
zaprawą. Średnie odchylenie zmierzonych parametrów g i h mie- share and/or low w/c ratio prediction of parameter h change with
szanek od wielkości tych parametrów obliczonych na podstawie time may be erroneous. There is also another difficulty. Parameters
zależności podanych na rysunkach 9 i 10 wynosi odpowiednio g and h of fresh concrete are up to 40 times higher than that of
12,4% i 10,8%. Generalnie potwierdzają więc one możliwość mortars. Thus, a small range of changes in g and h parameters for
przewidywania parametrów reologicznych mieszanek betonowych mortar may be accompanied by a very high range of these param-
i ich zmian w czasie w oparciu o badania zapraw. Należy jednak eters change in the case of mixtures. This shows the necessity of
zwrócić uwagę, że w przypadku mieszanek o małej objętości za- very precise determination of mortar rheological parameters.
prawy oraz małym stosunku w/c przewidywanie zmian parametru
h mieszanki w czasie na podstawie jego zmierzonych wartości
4. Conclusions
w przypadku zapraw, może być obarczone dużym błędem. Po-
nadto parametry g i h mieszanek betonowych sÄ… od 10 do 40
The increasing mortar volume share in the mix causes a decrease
razy większe od parametrów g i h zapraw wypełniających stos
of yield value g and plastic viscosity h. This effect is the higher the
okruchowych w tych betonach. Stanowi to niedogodność utrudnia-
lower w/c ratio and superplasticizer content are. The increase in
jącą przewidywanie zmian właściwości reologicznych mieszanek
yield value g of mixtures is the highest the lower mortar volume in
w oparciu o wyniki badań zapraw, ponieważ małym, trudnym do
concrete is, and the lower w/c ratio and superplasticizer content
uchwycenia doświadczalnego, zmianom parametrów g i h zapraw
are. The character of change with time of mix plastic viscosity h
mogą odpowiadać duże zmiany tych parametrów w przypadku
depends mostly of w/c ratio. When w/c ratio is high (w/c = 0.40)
mieszanek betonowych.
plastic viscosity h increases with time. Together with decreasing
w/c ratio plastic viscosity h shows a tendency to decrease with
time. The range of these changes is the lower the higher mortar
4. Podsumowanie
volume share in concrete is.
Zwiększanie objętości zaprawy w mieszance betonowej powoduje
The range of change of mix rheological parameters with time decre-
zmniejszenie granicy płynięcia g oraz lepkości plastycznej h. Efekt
ases when w/c ratio and superplasticizer content increase. Assuring
ten jest tym większy, im mniejszy jest stosunek w/c i dodatek
the insignificant changes of yield value g with time of mix demands
superplastyfi katora. Wzrost granicy płynięcia g w czasie jest tym
a considerably higher quantity of superplasticizer addition than for
większy im mniejszą objętość zaprawy zawiera mieszanka oraz im
having the minimum yield value g, directly after the end of mixing.
mniejszy jest stosunek w/c i dodatek superplastyfikatora. Kierunek
CWB-3/2008 145
h
m
, Nms
zmian w czasie lepkości plastycznej h mieszanek betonowych The presented research results confi rm that the rheological pro-
zależy przede wszystkim od stosunku w/c. Gdy stosunek w/c jest perties of mortars can be used for predicting the characters of
duży (w/c = 0,40) lepkość plastyczna h wzrasta w czasie. Przy change in rheological behaviour of mix with time. Thus, designing,
mniejszym stosunku w/c lepkość plastyczna h maleje w czasie. optimizing, controlling and correcting workability of fresh concrete
Zakres tych zmian jest tym mniejszy im większa jest objętość may be performed on the basis of measurements of the mortar s
zaprawy w mieszance betonowej. rheological parameters. However, further tests are necessary, com-
prising mortars and mixtures of different proportions of constituents
Zakres zmian właściwości reologicznych mieszanek betonowych
as well as aggregates of different type and grading.
w czasie maleje ze wzrostem stosunku w/c i ilości superplastyfi-
katora. Uzyskanie mieszanki charakteryzujÄ…cej siÄ™ minimalnymi
Literatura / References
zmianami granicy płynięcia g w czasie wymaga wprowadzenia
superplastyfi katora w ilości znacznie przekraczającej dodatek
1. J. Punkki, J. Gołaszewski, O. E. GjY
rv, Workability loss of High-Strength
wystarczający do uzyskania minimalnej wartości parametru g,
Concrete. ACI Materials Journal, Vol. 93, No. 5, September-October
bezpośrednio po zakończeniu mieszania.
1996.
2. P-C. Aitcin, High Performance Concrete, EF&N SPON, London 1998.
Przedstawione wyniki badań generalnie potwierdzają, że badania
3. A. M. Neville, Właściwości betonu, Polski Cement, Kraków 2000.
zapraw mogą być wykorzystane do przewidywania zmian właści-
4. Z. Giergiczny, J. Małolepszy, J. Szwabowski, J. Śliwiński, Cementy z
wości reologicznych mieszanek betonowych w czasie. Projektowa-
dodatkami mineralnymi w technologii betonów nowej generacji. Wydaw-
nie, optymalizacja, kontrola i korygowanie urabialności mieszanek
nictwo Instytut ÅšlÄ…ski sp. z o.o. w Opolu, Opole 2002.
betonowych mogą więc być prowadzone w oparciu o pomiary
5. M. A. Collepardi, The New Concrete, Treviso: Grafiche Tintoretto,
właściwości reologicznych zapraw. Konieczne są jednak dalsze
2006.
badania, zwłaszcza obejmujące zaprawy i mieszanki o różnych
6. J. Szwabowski, Reologia mieszanek na spoiwach cementowych, s. 239,
proporcjach składników oraz z różnymi rodzajami kruszyw.
Wydawnictwo Politechniki ÅšlÄ…skiej, Gliwice 1999.
7. J. Gołaszewski, Wpływ superplastyfikatorów na właściwości reologiczne
mieszanek na spoiwach cementowych w układzie zmiennych czynników
technologicznych, Wydawnictwo Politechniki ÅšlÄ…skiej, Budownictwo z.
106, s. 157, Gliwice 2006.
8. J. Gołaszewski, The infl uence of cement paste volume in mortar on
the rheological effects of the addition of superplasticizer, Proceeding of
8th International Conference Brittle Matrix Composites, s. 441, Ed. A. M.
Brandt, Warszawa 2006.
9. Ch. F. Ferraris, Measurement of the Rheological Properties of High Per-
formance Concrete: State of Art Report. Journal of Research of the National
Institute of Standards and Technology, Vol. 104, No. 5, p. 461, 1999.
10. G. H. Tattarsall, P. F. G. Banfi ll, The Rheology of Fresh Concrete,
Pitman Books Limited, Boston 1983.
11. The European Guidelines for Self-Compacting Concrete Specification,
Production and Use EFNARC Report, 2005.
12. M. Greim, Rheological Measurement on Building Materials, a Compre-
hensive Research Program. Annual Transactions of the Nordic Rheology
Society, Vol. 5, p. 13, 1997.
13. J. Gołaszewski, Reologia zapraw a reologia mieszanek betonowych,
Cement Wapno Beton, Nr 1, s. 17, 2006.
146 CWB-3/2008


Wyszukiwarka