OPRACOWANIA - WDROŻENIA - EKSPLOATACJA
Oddziaływanie napięcia odkształconego
na pracę baterii kondensatorów energetycznych
Marek Olesz
W rozporzÄ…dzeniu ministra gospodarki i pracy [1]
dotyczącym przyłączania podmiotów do sieci
elektroenergetycznych, ruchu i eksploatacji tych sieci,
w rozdziale opisującym standardy jakościowe obsługi
odbiorców wymaga się od odbiorcy współczynnika mocy
Rys. 1.
cosĆ o wartości określonej zależnością tgĆ > 0,4. W związku
Uszkodzony
z tymi wymaganiami oraz karami wynikajÄ…cymi z poboru
kondensator
zbyt dużej mocy biernej indukcyjnej, zakłady przemysłowe
do poprawy
stosują baterie kondensatorów do poprawy współczynnika
współczynnika cosĆ
mocy cosĆ w układach kompensacji centralnej o mocy 50 kVAr
lub/i grupowej.
Dobór baterii zazwyczaj odbywa się przy uwzględnieniu podsta- załączania i wyłączania baterii występują zmiany napięcia, których
wowej harmonicznej napięcia zasilającego. W przypadku napięcia poziom  przy założeniu konfiguracji centralnej przy transformato-
odkształconego bateria pobiera składowe harmoniczne prądu rów- rze  można wyliczyć na podstawie [2], wg zależności
nież o wyższych częstotliwościach. Ponieważ reaktancja pojem-
QbatU
QbatU
z
z
nościowa baterii jest odwrotnie proporcjonalna do częstotliwości, "U = (2)
"U =
1,1ST
1,1ST
wyższe harmoniczne rzędu h powodują przepływ h razy większego
prądu przez pojemność, co może powodować przekroczenie warto- gdzie "U oznacza procentową zmianę napięcia w przypadku załą-
ści znamionowej prądu baterii, jej przegrzanie, a następnie uszko- czenia mocy biernej pojemnościowej baterii, przy wyrażeniu napię-
dzenie izolacji, wskutek mechanizmu cieplnego przebicia (rys. 1). cia zwarcia transformatora Uz w [%].
Szczególnie duże wartości prądu występują podczas rezonansu O ile podane problemy są szeroko opisywane w literaturze, to nie-
prądowego pomiędzy równoległym połączeniem pobliskiej induk- wiele szczegółowych informacji można znalez
ć na temat oddziały-
cyjności (np. transformatora zasilającego) oraz pojemności baterii wania harmonicznych napięcia zasilającego na zmiany właściwości
i linii kablowych. W przypadku kompensacji centralnej można na kondensatora. Wyższe częstotliwości prądu prowadzą do wzrostu
podstawie wzoru (1) obliczyć moc bierną baterii, przy której zacho- strat dielektrycznych, głównie za przyczyną strat polaryzacyjnych.
dzi potencjalne niebezpieczeństwo rezonansu [2] Towarzyszy im wzrost temperatury, prowadzący zazwyczaj do dal-
szego powiększenia strat dielektrycznych.
100ST
100ST
Qbat = (1) Nadmierne wydzielanie ciepła może powodować zwarcia między
Qbat =
U h2
U h2
z
z
gdzie: okładzinami i wyłączanie w procesie samoregeneracji części pojem-
Qbat  moc baterii [MVAr], ności. Również przy wzroście temperatury następuje zmniejszenie
ST  moc pozorna transformatora [MVA], stałej dielektrycznej folii i ograniczenie pojemności baterii. Wymie-
Uz  napięcie zwarcia transformatora [%], nione oba procesy  samoregeneracji i zmniejszenia przenikalności
h  rząd harmonicznej. dielektrycznej  powodują ograniczenie pojemności kondensatora,
Przy możliwości wystąpienia prądów rezonansowych należy co zmniejsza poziom prądu i w pewnych przypadkach zatrzymuje
rozważyć zastosowanie dławików ochronnych do poszczególnych proces przyspieszonej degradacji.
stopni baterii, tak aby ich częstotliwości rezonansowe znajdowały W czasie eksploatacji baterii istotne jest ustalenie wiarygodnej
się w obszarze harmonicznych napięcia i prądu, przy których zmie- przyczyny uszkadzania baterii, w celu podjęcia odpowiednich środ-
rzono najmniejsze składowe harmoniczne. Układy filtracji powinny ków zaradczych. Szansę taką dają pomiary parametrów jakościo-
uwzględniać statyczną oraz dynamiczną zmianę indukcyjności i po- wych energii, co pokazano w dalszej części artykułu.
jemności kompensowanych odbiorników.
Parametry napięcia zasilającego baterię
Dodatkowym wymaganiem projektowym, wynikajÄ…cym z sza-
cowania parametrów jakościowych energii, jest zagwarantowanie Badania parametrów napięcia w zakładzie przemysłowym wypo-
dopuszczalnych [1, 3] poziomów napięcia zasilającego. W czasie sażonym w dużą liczbę odbiorników nieliniowych przeprowadzono
w głównej rozdzielni zakładu, na zaciskach nn transformatora zasi-
lajÄ…cego o parametrach: 15,75/0,4 kV, S = 1000 kVA, I = 1450 A,
Dr inż. Marek Olesz  Wydział Elektrotechniki i Automatyki Politechniki
n
Gdańskiej napięcie zwarcia 6%, układ połączeń Dyn5.
36 Rok LXXV 2007 nr 2
 OPRACOWANIA - WDROŻENIA - EKSPLOATACJA
Równolegle do transformatora przyłączono baterię do poprawy TABELA I. Kwantyle 95% wartości średnich i maksymalnych ze zbioru
napięć skutecznych rejestrowanych w kolejnych okresach 10-minutowych
współczynnika mocy cosĆ o mocy biernej 325 kVAr, o 7 stopniach:
(największe wartości wyróżniono pogrubioną czcionką)
25-50-50-50-50-50-50 kVAr. Do 14-dniowej rejestracji parametrów
technicznych charakteryzujących jakość energii elektrycznej zgod-
Wartość
nie z [1, 3] użyto analizatora jakości energii próbkującego rejestro-
maksymalna Wartość średnia za
w okresie okres10-minutowy
wane napięcia w trybie standardowym, tzn. w przypadku pomiarów Wartość
Parametr dopusz- 10-minutowym  kwantyl 95%
jakości energii z częstotliwością 6400 Hz.
czalna  kwantyl 95%
faza faza faza faza faza faza
Program komputerowy PWRlink, współpracujący z przyrządem,
L1 L2 L3 L1 L2 L3
umożliwia analizę zebranych danych pomiarowych, w celu wyko-
Dopuszczalna zmiana napięcia (95% danych): 230 V ą10%
nania stosownych analiz statystycznych, wg wymagań [3]:
 maksymalne [% Un ] 10 3,24 4,89 4,38 1,33 3,74 3,43
 częstotliwości napięcia; rejestrowano wartość maksymalną, mini-
 minimalne [% Un ]  10  2,07  0,74  0,54  1,68  0,58  0,42
malną i średnią z zebranych próbek za okresy 10-minutowe,
 poziomu napięcia i prądu, czyli wartości średnich, maksymalnych Przerwy w zasilaniu 100 1 1 0   
i minimalnych, wyznaczonych ze zbioru napięć skutecznych kolej- Zapady 100 0 0 1   
nych okresów w czasie 10 minut,
Dopuszczalna zmiana częstotliwości (95% danych): 50 Hz ą1%
 całkowitego współczynnika harmonicznych napięcia THDU i prą-
 maksymalna [%] 1 0,13  0,03
du THDI, wyliczanego w kolejnych 8 okresach (160 ms) napięcia za-
 minimalna [%]  1  0,15  0,08
silającego i prądu obciążenia; z zebranych przez 10-minutowy czas
Asymetria
2 0,96 0,88
analizy próbek, przyrząd wyznaczał wartość maksymalną i średnią
napięcia [%]
całkowitego współczynnika zawartości harmonicznych,
 wartości poszczególnych harmonicznych, tj. 3., 5., 7., 9., 11., 13.
napięcia zasilającego i prądu obciążenia (z zebranych przez 10 mi-
nut próbek przyrząd wyznaczał wartość maksymalną, obliczoną
z kolejnych okresów 160 ms).
Otrzymane wyniki pomiarów porównywano z parametrami do-
puszczalnymi zawartymi w [1, 3], które obowiązują także na terenie
zakładów przemysłowych w miejscach usytuowania transformato-
rów energetycznych. Nie stwierdzono przekroczeń częstotliwości,
poziomów i zawartości harmonicznych napięcia poza poziomy do-
puszczalne.
W dalszej części szczegółowo omówiono wyniki pomiarów za-
wartości harmonicznych napięcia w sieci zakładu oraz harmonicz-
nych prądowych pobieranych przez baterię kondensatorów.
Napięcie fazowe
Rys. 2. Wartość Å›rednia napiÄ™cia w fazie L1 w zakresie 225÷235 V, zgodna
W tabeli I zestawiono zbiorcze porównanie 95% kwantyli śred-
z [1, 3]; całkowity współczynnik zawartości harmonicznych: wartość średnia
nich i maksymalnych napięć skutecznych w poszczególnych fazach,
THDU  8,9% w dniu 14.04 w godzinach 16:40 17:00 oraz 19.04 o godz. 16:40
obliczonych za okresy 10-minutowe. W trakcie pomiarów nie za-  przekroczenie poziomu krytycznego 8% [1, 3]
notowano zmian poziomu napięcia zasilającego ponad wartości do-
puszczalne, zawierajÄ…ce siÄ™  zgodnie z wymaganiami normy [3]
 w zakresie 207÷253 V. Na przykÅ‚adowym przebiegu zmian wartoÅ›ci maksymalnych
Wartości skuteczne napięcia, wyznaczone za kolejne okresy średnich i minimalnych napięcia fazy L1 w ciągu okresu rejestracji
20 ms, zawierajÄ… siÄ™ w zakresie 192÷241 V (rys. 2). Różnica napięć (rys. 2) można zauważyć periodyczne zmiany, wynikajÄ…ce z pracy
pomiędzy poszczególnymi fazami jest rzędu pojedynczych woltów. zakładu w godzinach od 600 do 1800. Około godziny 1300 występuje
Zmniejszenie napięcia do 192 V w fazie L3 wystąpiło tylko raz najniższy poziom napięcia zasilającego w sieci, przy największych
w ciągu okresu rejestracji i nie było poprzedzone nagłymi zmiana- wahaniach napięcia związanych z różnicą pomiędzy wartościami
mi napięcia. Dodatkowo przyrząd zarejestrował dwie krótkotrwałe maksymalnymi i minimalnymi, rejestrowanymi w cyklu 10-minuto-
przerwy w zasilaniu w fazach L1 i L2. wym. Asymetria napięcia nie przekracza wartości 1% i jest zgodna
Podane w tabeli 95% kwantyle wartości, a nawet średnich mak- z wymaganiami [3], które dopuszczają poziom 2%.
symalnych, zawierają się w dopuszczalnym dla wartości średnich
Harmoniczne napięcia
zakresie 230 V ą10%. Zmiany napięcia mające miejsce w fazach
L1, L2, L3 w zakresie 225÷235 V mogÄ… wynikać z nierównomier- PrzykÅ‚adowy wykres współczynnika zawartoÅ›ci harmonicznych
ności obciążenia poszczególnych faz,  aktywności pobliskich od- THDU w fazie L1 pokazany na rysunku 2 wskazuje na niewielką
biorców oraz parametrów jakościowych energii dostarczanej przez ilość harmonicznych napięcia, z wyjątkiem składowej piątej i siód-
spółkę dystrybucyjną. mej (tab. II).
Rok LXXV 2007 nr 2 37
 OPRACOWANIA - WDROŻENIA - EKSPLOATACJA
Poziom THD nie przekracza 6,8%, poza kilkoma krótkotrwa-
Å‚ymi wzrostami do poziomu 11,3%, majÄ…cymi miejsce w fazach
L2 i L3. Szczegółowa analiza poszczególnych harmonicznych
wskazuje na dominujący udział składowych 5. i 7., przy czym ich
poziom nie przekracza odpowiednio 2,6% i 6,2%. Harmoniczne
parzyste nie występują, a pozostałe nieparzyste  oprócz 5. i 7.
 nie przekraczajÄ… 1%.
W większości przypadków otrzymane wartości są zgodne z wyma-
ganiami normy [3] zestawionymi w tabeli II. Przekroczenie 5% po-
ziomu granicznego 7. harmonicznej może być z
ródłem uszkadzania
baterii kondensatorów, tym bardziej, że dla pozostałych 5% próbek
pomiarowych występuje przekroczenie nawet 11,3% progu wartości
THD w napięciu zasilającym. W czasie pomiarów stwierdzono wy-
Rys. 4. Wartości skuteczne prądu międzyprzewodowego do 0,5 kA (pomiar za
stępowanie wartości maksymalnych 7. harmonicznej napięcia nawet
okres 20 ms), wartoÅ›ci Å›rednie w zakresie 250÷350 A, obliczane w okresach
do 10%, co pokazano w tabeli II i na rysunku 3.
10-minutowych
Rys. 5. Przykładowy przebieg napięć i prądów pobieranych przez baterię
Rys. 3. Zestawienie składowych harmonicznych w napięciu zasilającym
TABELA II. Kwantyle 95% wartości średnich i maksymalnych
Według pomiarów pokazanych na rysunku 4, prąd skuteczny bate-
kolejnych harmonicznych nieparzystych, rejestrowanych w okresach
rii kondensatorów połączonych w trójkąt osiąga poziom ok. 300 A,
10-minutowych (przekroczenie wartości dopuszczalnych oznaczono
pogrubionÄ… czcionkÄ…
przy krótkotrwałych wzrostach do 470 A (znamionowy poziom prądu
baterii). W związku z powyższym, przy załączonych wszystkich stop-
Wartość maksymalna
Wartość średnia niach baterii i założeniu znamionowej pojemności, nie występowało
w okresie
Wartość
za okres 10 minut
przeciążenie kondensatorów. Duże odkształcenia napięcia powodują
dopusz- 10-minutowym
 kwantyl 95%
Harmoniczne
jednak przepływ znacznych prądów 7. harmonicznej przez baterię
czalna  kwantyl 95%
[%] (rys. 5, 6), nadmierne nagrzewanie kondensatorów i w konsekwen-
faza faza faza faza faza faza
L1 L2 L3 L1 L2 L3
cji mogą być przyczyną zmiany kształtu, aż do rozerwania obudowy
THD 8 8,87 11,37 11,28 5,54 6,75 6,74
włącznie. Przyczyną mogą być zmiany starzeniowe dielektryka, pro-
druga (100 Hz) 2 0 0 0 0 0 0 wadzÄ…ce do wzrostu współczynnika strat dielektrycznych tg´ oraz
trzecia (150 Hz) 5 0,6 0,5 0,8 0,4 0,3 0,7 zjawisko samoregeneracji, zmniejszające pojemność stopni baterii.
Odkształcenia napięcia wymuszają również znaczne poziomy
czwarta (200 Hz) 1 0 0 0 0 0 0
składowych harmonicznych w prądzie zasilającym, co może powo-
piÄ…ta (250 Hz) 6 3,9 4,1 4,4 2,4 2,6 2,6
dować nadmierne nagrzewanie transformatora i dalsze odkształca-
szósta (300 Hz) 0,5      
nie krzywej napięcia zasilającego.
siódma (350 Hz) 5 8,2 10,3 10,2 4,8 6,1 6,2
ósma (400 Hz) 0,5      
Analiza harmonicznych prÄ…du baterii
dziewiÄ…ta (450 Hz) 1,5 0,1 0,6 0,1 0 0,1 0
Analizowana bateria pozwalała na załączanie mocy biernej
dziesiÄ…ta (500 Hz) 0,5      
325 kVAr w 6 stopniach po 50 kVAr i jeden 25 kVAr. Na podstawie
jedenasta (550 Hz) 3,5 2 2 2,7 0,8 0,9 0,9
wzoru (1) wyliczono dla kompensacji centralnej przy transformato-
dwunasta (600 Hz) 0,5      
rze o mocy ST = 1000 kVA i napięciu zwarcia Uz = 6% moce pojem-
trzynasta (650 Hz) 3 0,8 1,2 0,9 0,2 0,5 0,3
nościowe prowadzące do rezonansu dla harmonicznych rzędu od
38 Rok LXXV 2007 nr 2
 OPRACOWANIA - WDROŻENIA - EKSPLOATACJA
W tabeli IV zestawiono zarejestrowane największe odchylenia
uśrednionych napięć dla poszczególnych harmonicznych i obliczo-
no ich udział w nagrzewaniu kondensatorów, przy założeniu stałej
wartoÅ›ci tg´. ZaÅ‚ożenie braku wpÅ‚ywu czÄ™stotliwoÅ›ci na tg´ przy na-
pięciu odkształconym (np. THD = 7%) spowoduje 3% wzrost strat
dielektrycznych w baterii kondensatorów.
Z analiz literaturowych [5] wiadomo, że folia polipropylenowa
w zakresie częstotliwości powyżej 50 Hz wykazuje nawet obniże-
nie poziomu współczynnika stratnoÅ›ci dielektrycznej tg´. Nowe, nie
starzone próbki folii polipropylenowej charakteryzują się w przybli-
żeniu staÅ‚Ä… wartoÅ›ciÄ… współczynnika tg´, na poziomie ok. 0,0002.
Wskutek starzenia termicznego i elektrycznego współczynnik ten
Rys. 6. Siódma harmoniczna napięcia U1 h7
wzrasta nawet 10-krotnie, a zależność czÄ™stotliwoÅ›ciowa tg´ (f )
Avg (wartość średnia) przekracza wg [1, 3] dopuszczalny poziom 5%
maleje od 0,001 do 0,0007, ze wzrostem f od 50 Hz do 10 kHz.
I1 h7  wartości maksymalne prądu 7. harmonicznej
W związku z powyższym, założenie stałego wyjściowego współ-
czynnika tg´ (f ) jest niepoprawne, gdyż w czasie eksploatacji kon-
3. do 25. i zestawiono je ze zmierzonymi średnimi harmonicznymi densatorów należy liczyć się z jego wzrostem, a w konsekwencji
prądowymi. Okazuje się, że obliczone wartości dla stosowanej w za-  z nagrzewaniem kondensatorów, powodującym ok. 10-krotne
kładzie baterii i transformatora zasilającego nie wskazują poprawnie skrócenie czasu życia dielektryka i 20-stopniowy przyrost tempera-
harmonicznej, przy której występuje rezonans. Przy założeniu pracy tury obudowy [6, 7]. W związku z tym dokumenty normalizacyjne
całej baterii rezonans może wystąpić dopiero od 8. harmonicznej IEEE [8, 9] określają szereg wymagań parametrów jakościowych
(tabela III), podczas gdy rejestrowano  obok podstawowej  głów- energii elektrycznej oraz izolacji kondensatorów, zapewniających
nie prÄ…d 7. harmonicznej (rys. 5, 6). utrzymanie baterii w ruchu.
Analiza czasowa wykazała, że prąd międzyprzewodowy 7. har- Norma IEEE 519 [8] zdecydowanie zaostrza wymagania zawar-
monicznej osiąga wartości rzędu 100 A, a krótkotrwale do 200 A, te w dokumentach [1, 3], proponując dopuszczalny 5% poziom
w zależności od ilości załączonych pojemności w baterii (rys. 6). THD oraz nieprzekraczalną 20% głębokość krótkotrwałych mikro-
Przyrząd pomiarowy wylicza rzeczywistą wartość skuteczną dla
przebiegów okresowych.
TABELA III. Obliczone moce baterii przy rezonansie dla harmonicznych
W celu określenia przyczyn uszkadzania kondensatorów przeana-
nieparzystych
lizowano wpływ wyższych harmonicznych napięcia, podany w pra-
cach [4÷9].
Harmoniczna rzędu h 1 3 5 7 9 11 13 15
y
ródłem ciepła odpowiedzialnym za starzenie dielektryka w kon-
Zmierzony prÄ…d Ih [A] 293 3,25 8,6 97 6,1 9,4 4,0 0,3
densatorze jest mechanizm polaryzacji, a poziom strat dielektrycz-
nych przy napięciu skutecznym U o częstotliwości f można oszaco-
Moc baterii przy rezonansie
20830 2315 833 425 257 172 123 92
wać wg [4] ze wzoru Qrez [kVar]
Pstrat =Qtg´( f )= U22Ä„ fCtg´(f )
Pstrat =Qtg´( f )= U22Ä„ fCtg´(f )
(3)
gdzie:
Q  moc bierna kondensatora (U 2ÉC), tg´  współczynnik strat die- TABELA IV. Obliczenia wzrostu strat cieplnych spowodowanych
odkształceniem napięcia sieciowego; U1  podstawowa harmoniczna
lektrycznych, C  pojemność kondensatora.
( f1 = 50 Hz) napięcia sieci
Uwzględniając kolejne rzędy h składowych harmonicznych napię-
Rząd Zawartość h-ej
cia Uh, można z zależności (4) obliczyć straty dielektryczne przy
harmonicznej harmonicznej Uh /U1 (Uh /U1)2 h(Uh /U1)2
przebiegach odkształconych
h Uh [%]
n
n
pierwsza 100 1 1 1
Pstrat = 2Ä„f1hCtg´ (hf1)
Pstrat = 2Ä„f1hCtg´ (hf1) (4)
"U 2
"U 2
h
h
h=1
h=1
trzecia 0,7 0,007 0,000049 0,000147
gdzie f1  częstotliwość składowej podstawowej.
piÄ…ta 2,6 0,026 0,000676 0,00338
siódma 6,2 0,062 0,003844 0,026908
Operując na wielkościach względnych odniesionych do strat die-
lektrycznych, spowodowanych przez harmonicznÄ… podstawowÄ…
dziewiÄ…ta 0 0 0 0
o częstotliwości f1 , otrzymujemy zależność
jedenasta 0,9 0,009 0,000081 0,000891
n
n
2
2
"U 2Ä„f1hCtg´ ( hf1 ) Uh tg´ ( hf1 )
"U 2Ä„f1hCtg´ ( hf1 ) Uh tg´ ( hf1 ) trzynasta 0,3 0,003 0,000009 0,000117
2
2
n
n
Pstrat h=1 h
Pstrat h=1 h
= = 1+ h
= = 1+ h
"U tg´ ( f1 )
"U tg´ ( f1 ) (5) suma
2
2
  1,004659 1,031443
P1 2
P1 2
U1 2Ä„f1Ctg´ ( f1 )
U1 2Ä„f1Ctg´ ( f1 )
h=2
h=2
1
1
Rok LXXV 2007 nr 2 39
 OPRACOWANIA - WDROŻENIA - EKSPLOATACJA
sekundowych zapadów napięcia. Jednocześnie zwraca się uwagę Obliczenia rezonansu, przy założeniu reaktancji transformatora
na zawartość harmonicznych prądowych, określaną procentowo i baterii, nie wskazują jednoznacznie częstotliwości dominującej
w stosunku do znamionowego prądu obciążenia. Dla nieparzystych składowej harmonicznej prądu baterii. Właściwym sposobem okre-
składowych harmonicznych, do 11. włącznie, poziom ten wynosi ślenia częstotliwości rezonansowej są pomiary jakości energii. Ob-
zaledwie 4%. liczenia mogą być poprawne przy uwzględnieniu parametrów pozo-
stałej części instalacji. Wymagania normalizacyjne IEEE zaostrzają
Wnioski końcowe
parametry jakościowe energii elektrycznej w miejscach zainstalo-
Na podstawie przeprowadzonych badań stwierdzono, że w insta- wania baterii kondensatorów.
lacji elektrycznej zakładu parametry jakościowe napięcia zasilające-
LITERATURA
go były zgodne z wymaganiami normy [3]. Obserwowano wahania
[1] Rozporządzenie ministra gospodarki i pracy z 20.12.2004 r. w sprawie szczegóło-
napięcia zasilającego, które pozostają w zgodzie z wymaganiami
wych warunków przyłączenia podmiotów do sieci elektroenergetycznych, ruchu
normy [3]. Nie stwierdzono odchyleń częstotliwości, poziomu na-
i eksploatacji tych sieci. Dz.U. 2005 nr 2, poz. 5 i 6
pięcia, składowych harmonicznych napięcia (poza harmoniczną 7.
[2] Poradnik montera elektryka. WNT, Warszawa 1997
rzędu) oraz całkowitego współczynnika zawartości harmonicznych
[3] PN-EN 50160: 2002 Parametry napięcia zasilającego w publicznych sieciach roz-
dzielczych
THDU poza wartości dopuszczalne.
[4] Zalewski J.: Dielektryki kondensatorów energetycznych. Studia i Monografie,
Liczne odbiorniki o charakterze nieliniowym, pobierajÄ…ce znaczne
Wyższa Szkoła Inżynierska w Opolu, 1988 z. 20
prądy odkształcone, powodują że w czasie pracy zakładu zawartość
[5] Sebillote E. et al.: AC degradation of impregnated polypropylene films. IEEE Trans.
harmonicznych w napięciu dochodzi nawet do 10% w stanach przej-
on Electrical Insulation 1992 nr 2
ściowych i 6% w stanie ustalonym. Poza godzinami pracy zakładu
[6] Cygan S. P., Laghari J. R.: Effect of multistress aging (radiation, thermal, electrical)
on polypropylene. IEEE Trans. on Nuclear Science 1991 nr 3
współczynnik THD jest rzędu 3%.
[7] Cavallini A. et.al.: A parametric investigation on the effect of harmonic distortion
Obserwowany wysoki poziom 7. harmonicznej napięcia zasila-
on life expectancy of power capacitors. Conference MELECON 96
jącego wymuszał krytyczny poziom prądu w baterii kondensato-
[8] IEEE SM 519-1992, IEEE Recommended Practices and Requirements for Harmo-
rów, który  przy założeniu wystąpienia zjawiska samoregeneracji
nic Control in Electrical Power Systems
i wzrostu tg´  może być przyczynÄ… przegrzewania izolacji konden- [9] IEEE Std 18"!-2002, IEEE Standard for Shunt Power Capacitors. IEEE Power En-
gineering Society 2002
satorowej i odkształcania obudów.
multidisciplinary consulting engineers
Cundall to wiod ca na rynku brytyjskim i australijskim firma konsultingowa wiadcz ca us ugi projektowe w zakresie budownictwa,
in ynierii rodowiska oraz infrastruktury. Obecnie prowadzimy nab r in ynierów na nast puj ce stanowiska pracy w Wielkiej
Brytanii i Australii:
Projektant Instalacji Elektrycznych / O wietlenia
Projektant System w HVAC
Projektant D wigów Osobowych i Schodów Ruchomych
In ynier rodowiska (Odnawialne rod a Energii)
Projektant Konstrukcji
Oferujemy atrakcyjne warunki wynagrodzenia, udzia w ciekawych projektach, elastyczny czas pracy, mo liwo rozwoju zawodowego
oraz pakiet relokacyjny.
Je eli posiadasz zdolno kreatywnego my lenia, umiej tno pracy w zespole oraz komunikowania sie napisz do nas.
List motywacyjny wraz z CV w j zyku polskim i angielskim nale y wys a na adres a.stec@cundall.com z dopiskiem odpowied 02/07.
Zapraszamy tak e na nasze stoisko podczas nast puj cych imprez bran owych:
- Targi Budownictwa INTERBUD, 22-25 lutego 2007, Obiekty Targowe w odzi przy ulicy ks. Skorupki i Stefanowskiego.
- Forum Wentylacja - Salon Klimatyzacja, 20-21 marca 2007, Centrum Kongresowe Gromada w Warszawie.
Cundall are an equal opportunities employer.
Cundall Johnston & Partners LLP
Birmingham | Brisbane | Edinburgh | London | Manchester | Melbourne | Newcastle | Sydney
40 Rok LXXV 2007 nr 2


Wyszukiwarka