INSTYTUT POLITECHNICZNY
INSTYTUT POLITECHNICZNY
KIERUNEK : BUDOWNICTWO
KIERUNEK : BUDOWNICTWO
Konstrukcje metalowe
Konstrukcje metalowe
PROJEKT NR 1
Temat: Projekt konstrukcji dachowej magazynu
Projekt konstrukcji dachowej magazynu
Projekt konstrukcji dachowej magazynu.
Nazwisko ImiÄ™ Marcin Stolp
Rok/Grupa 2015 r.
Rok akademicki 2014/2015 r.
Ocena
Marcin Stolp
Strona 1
1. PODSTAWOWE WYMIARY KRATOWNICY STALOWEJ
" Rozpiętość  b = 30m
" Długość  l = 78 m
" Wysokość  10 m
" Rozstaw  6 m
" Liczba wiązarów  14
" Stal: St3S
Budynek leży w I strefie obciążenia wiatrem oraz w III strefie obciążenia śniegiem.
Obciążenia te są głównym obciążenia pokrycia dachowego.
Dlatego przyjęto płytę warstwową z rdzeniem z poliuretanu o współczynniku:

=0,18 ( Å‚ )

PÅ‚yta warstwowa SP2C PU 160/120
Schematyczne ukazanie wiązara  geometria wiązara to kratownica z obniżonym pasem
dolnym oraz skratowaniem trójkątnym ze słupkami. Rysunek schematu
geometrycznego poniżej:
" Przyjęcie geometrii wiązara:
Ze względu na minimum zużycia materiału ustala się optymalną wysokość wiązara w
kalenicy.
Przyjęto  3,0 m
Marcin Stolp
Strona 2
Założenie wysokości na podporze:
1 1

! e" ÷ ->! e" 1,67÷2,0
15 18
Przyjęto  1,86 m
Założenia:
o PrÄ™ty w wÄ™zÅ‚ach nie zbiegajÄ… siÄ™ pod kÄ…tem mniejszym niż 30°
o Spadek pokrycia dachowego wynosi 8% (od 5% do 10%)
Układ dachu:
WiÄ…zary zaznaczono pogrubionÄ… liniÄ…, prostopadle do nich w rozstawie 3,75 m
rozmieszczone są płatwie (w kalenicy stosuje się podwójną płatew). Linie przerywane
wskazują założony układ stężeń połaciowych poprzecznych). Wymiary kratownicy
przedstawia rysunek nr 1, a rozkład wiązarów rysunek nr 2.
2. ZEBRANIE OBCI
ŻEC
NA POKRYCIE DACHOWE
Określono, iż projektowany obiekt znajduje się:
" III strefie obciążenia śniegiem
" I strefie obciążenia wiatrem
Obciążenie charakterystyczne śniegiem gruntu w strefie III
D
= ,
;l
Marcin Stolp
Strona 3
Współczynnik kształtu dachu dwuspadowego o znanym pochyleniu
Nachylenie poÅ‚aci dachu wynosi =8°
= = = ,
Obciążenie charakterystyczne dachu śniegiem:
= ×
D
= , × , = ,
Charakterystyczne ciśnienie prędkości wiatru :
Wg PN-B-02011:1977 (Az1:2009)
D
= ,
Współczynnik ekspozycji
Założono, iż teren jest zabudowany przy wysokości istniejących budynków powyżej
10m, co przekłada się na rodzaj terenu C
= ,
Współczynnik działania porywów wiatru:
Marcin Stolp
Strona 4
 = ,
Współczynnik ciśnienia zewnętrznego C
= =- ,  ssanie według Z1-3 norma PN-77 B-02011
Strefa I
Obciążenie charakterystyczne dachu wiatrem:
= × × ×
Połać nawietrzna:
- ,

= , × , × × , =- , /
Połać zawietrzna:
- ,

= , × , × × , =- , /
Przyjęcie pokrycia dachowego:
Wymagania w odniesieniu do izolacyjności termicznej dachu od temperatury
użytkowania obiektu:
" >16° d"0,2
" 8° < <16° d"0,3
" <8° d"0,7
W związku z powyższymi wymaganiami, zakłada się, że w wybudowanej hali panujące
temperatury bÄ™dÄ… wiÄ™ksze od 16°C. Dlatego przyjÄ™to pÅ‚ytÄ™ warstwowÄ… z rdzeniem z
poliuretanu o współczynniku:

= , ( Å‚ )

Marcin Stolp
Strona 5
PÅ‚yta warstwowa SP2C PU 160/120
" Szerokość modularna płyty- 1000mm
" Szerokość całkowita płyty  1083 mm
" Długość  od 2,0m do 18,5m
" Grubość okładziny zewnętrznej  0,5mm
" Grubość okładziny wewnętrznej  0,4mm
Ciężar płyty:

=12,5 = , /

Zestawienie obciążeń:
Obciążenie Współczynnik Obciążenie
charakterystyczne obciążenia obliczeniowe
Obciążenie stałe
kN/m
kN/m
PÅ‚yta Ruukki SP2c PU
160/120
0,323 1,1 0,355
2,625 ×0,123 /
PÅ‚atew I160PE 0,155 1,1 0,171
15,8 /
Razem: = 0,478 Razem: = 0,526
Obciążenia zmienne Obciążenie Współczynnik Obciążenie
charakterystyczne obciążenia obliczeniowe
kN/m
kN/m
Obciążenie śniegiem
2,625 ×0,88 / 2,31 1,5 3,465
Razem: Razem:
= 2,31 = 3,465
Suma obciążeń charakterystycznych : 2,788 kN/m
Suma obciążeń obliczeniowych: 3,991 kN/m
Marcin Stolp
Strona 6
W obliczeniach pominięto wpływ ssania wiatru, ze względu na to, iż w obliczeniach płatwi
obciążenie to redukuje jej czteroprzęsłową. wytężenie. Zakłada się płatwie z elementów I
180 PE. Połączone ze sobą tworzą belkę ciągłą
3. WYZNACZENIE SIA
WEWN
TRZNYCH
Obciążenie zawieszone w środku ciężkości przekroju:
= ×cos =2,788×0,9961946981= , /
= ×sin =2,788×0,08715574275= , /
= ×cos =3,991×0,9961946981= , /
= ×sin =3,991×0,08715574275= , /
" Momenty:
( ) =-0,107×3,97×6,0 =- .

( ) =0,077×3,97×6,0 = ,

( ) =-0,107×0,34×6,0 =- ,

( ) =0,077×0,34×6,0 = ,

" Siły tnące:
( )
= =0,607×3,97×6= ,
( )
= =0,607×0,34×6= ,
Projektowanie płatwi  I Stan Graniczny Nośności
Przyjęto przekrój I180PE  stal St3S
!=180 =1320 =101 =23,9 =7431
=91 =146 =22,2 =18,8 / =190
=5,3 =7,42 =2,05 =4,79
=8,0
= =1,0
Obliczenie nośności na zginanie:
Marcin Stolp
Strona 7
 = × × =1,0×146×21,5=
= × × =1,0×22,2×21,5= ,
Nośność na ściskanie:
= × × =1,0×23,9×21,5= ,
Wyboczenie względem osi -
Smukłość płatwi względem osi -
×
= = , × = , >250 - stosuje siÄ™ podparcie boczne co zmniejszy
,
długość wyboczeniową:
×300 1,0×300
= = = , >250
2,05
Smukłość względna:


= = , =1,742 =84× =84


,
=1,742-> = 1+1,742 × , == ,

Wyboczenie względem osi -
× 1,0×600
= = = , <250
7,42
<
Smukłość względna
80,86

= = = ,
84

,
= , -> = + , × , = ,

>
Określenie wpływu zwichrzenia
Smukłość względna przy zwichrzeniu:
Marcin Stolp
Strona 8

=1,15×


Wyznaczenie momentu krytycznego:

=Ä… × + × + × × ×
= × + ×
Wartości z normy PN-90 B-03200 tab.Z1-2:
=0,61 =0,53 =1,0 =1,0 =1,14
=0 =0=> =0
! 180
= = = =9 => =0-9,0=- ,
2 2
= + =7,42 +2,05 = ,

=59,25+0= ,

=0,61×0+0,53×-9,0=- ,
× × ×20500×101
= = = ,


1×0,5×600
×
1 × × 1 ×20500×7432
= × + + = × +8000×4,79

× 46,48 1×600
= ,

=Ä… × + × + × × ×
-4,77×227,055 +1,14 ×59,25×227,055×716,91
=-4,77×227,055+
= ,



=1,15× = ,
2619,2604
Marcin Stolp
Strona 9

Współczynnik względem krzywej =2,5

,
= 1+1,09 × , = ,
Nośność na dwukierunkowe zginanie ze ściskaniem:
Nośność osiowa pochodzi ze stężenia  założono wartość siły N= 10 kN
= =0,305
=" =0,1
× , × ,
+ + d"1-"
× ×
Wyznaczenie × ,

, =10,09
=> × , = ,

, =0,4×10,09=4,36
Wyznaczenie × ,

, =0,942
=> × , = ,

, =0,4×1,309=0,5238
10,0 1009 94,2
+ + d"1-
0,305×435,15 0,483×3139 477,3
, d" -
× ,
=1,25× ×  × × d"0,1


94,2 10
=1,25×0,305×1,742 × × d"0,1
477,3 513,85
, d" ,
Nośność na zginanie ze ścinaniem nad podporą oraz środnik w złożonym stanie
naprężenia
Marcin Stolp
Strona 10

+ + d"1,0
, ,
=1,309
Zginanie względem osi x-x
, =0,58× ×

= 18-2×0,8 ×0,5= ,
, =0,58×8,2×21,5= ,
, =12,16 <0,6× , =0,6×102,254= ,
Nie występuje redukcja nośności na zginanie ze względu na ścinanie, a więc dalsze
obliczenia są zbędne.
, , a" , =3139
Zginanie względem osi y-y
, =0,58× ×
=2×18×0,8= ,
, =0,58×28,8×21,5= ,
, =1,063 <0,6× , =0,6×359,13= ,
, , a" , = ,
Sprawdzenie nośności
10 1529,04 130,9
+ + = , d" ,
513,85 3139 477,3
Określenie wpływu skręcenia
!
D
= × =0,34×0,09= ,
2
1
= × 1-

!× ×

Wartość  K odczytano z tablic do projektowania stalowe wyroby walcowane
=0,018 = ,

Marcin Stolp
Strona 11
0,0306 1
= × 1- = ,
1,8
cos (0,18)× , ×

=0,0077 =
= × =126×21,5= odczytano z tablic do proj.
, ,
+ + + d"1,0
×
10 1009 94,2 77
+ + + = , d" ,
0,305×513,85 3139 447,3 4085
Warunki SGN dla płatwi IPE180 spełnione  przyjęto do dalszych obliczeń.
Projektowanie płatwi  II Stan Graniczny (SGU)
Sprawdzenie ugięcia metodą uproszczoną
5

= × 0,5× +0,75× ×
384 ×
5 600

= × 0,5×0,00478+0,75×0,0189 ×
384 1320×20500
= ,
262,5
=0,013×0,05×0,0166× = ,
101×20500
Strzałka ugięcia:

= + = 1,033 +0,0247 = ,

Ugięcie graniczne:

= = = , > = ,

Warunek spełniony, nie ma potrzeby sprawdzania metodą dokładną.
Marcin Stolp
Strona 12
4. WI
ZAR KRATOWY
Zestawienie obciążeń
Do obciążeń stałych dodany zostanie ciężar własny kratownicy według wzoru:
2
= +0,12× + × ×10 × ×

=30,0
=2,625
=6,0
2

= +0,12× 0,123+0,88 ×30×10 ×2,625×6= ,
5
Rodzaj obciążenia Obciąż. charak. Współczynnik Obciąż. oblicz.
kN obciążenia kN
Obciążenia stałe płatwi
3,278 1,1 3,605

, × × , + ,
Ciężar własny wiązara
2,449 1,1 2,693
Razem 5,727 - 6,298
Obciążenie śniegiem
15,8 1,5 23,700
, × , × × ,
Obciążenie wiatrem
Połać nawietrzna
-5,242 1,5 -7,864
- , × , × × ,
Połać zawietrzna
- , × , × × ,
-2,33 1,5 -3,501
Marcin Stolp
Strona 13
Wyznaczenie obciążeń na węzłach wiązara
Reakcja od obciążenia ciężarem własnym płatwi:
=0,155×1,143= ,
Obciążenia stałe skupione w węzłach:

=0,5× 0,177+5,727 = ,
=5,727
=5,727+0,177= ,
W węz
le okapowym do połowy obciążenia skupionego stałego na węzeł dodano połowę
ciężaru płatwi ( ). W węz
le kalenicowym do wyznaczonego obciążenia stałego dodano
ciężar drugiej płatwi znajdującej się w kalenicy.
Obciążenia skupione od śniegu:
=0,5×15,8= ,
=15,8
Obciążenia skupione od wiatru
=-5,242×0,5=- ,
=-5,242
, =-5,242×0,5=- ,
, =-2,33×0,5=- ,
=-2,33
=-2,33×0,5=- ,
Marcin Stolp
Strona 14
Wyznaczenie i zestawienie sił w p
Wyznaczenieizestawieniesiłwprętach (program SOLDIS)
Schemat obciążenia stałego
Schemat obciążenia śniegiem
Schemat obciążenia śniegiem
Marcin Stolp
Strona 15
Schemat obciążenia wiatrem
Schemat obciążenia wiatrem
Tabela
Uwagi
Siła
Długość
pręta
Max
[mm] Obciążenie stałe Śnieg Wiatr Max
+ - + - + - + -
Pas górny
8 3754 34,723 95,368 26,168 130,091
górny
Pas górny
7 3754 79,686 218,763 59,671 298,449
Pas górny
12 3754 98,199 269,368 71,038 367,567
Pas górny
17 3754 99,505 272,622 68,005 372,127
Pas górny
23 3754 99,525 272,208 63,172 371,733
Pas górny
22 3754 97,772 269,021 58,181 366,793
Pas górny
14 3754 79,572 218,438 44,987 298,010
Pas górny
13 3754 34,662 95,195 19,058 129,857
Pas dolny
0 3750 63,379 174,070 48,628 237,452
Pas dolny
1 3750 93,212 255,831 69,181 349,047
Pas dolny
2 3750 102,190 280,193 72,295 382,387
Pas dolny
3 3750 96,946 265,429 63,506 362,381
Pas dolny
4 3750 102,079 279,903 61,730 381,990
Pas dolny
5 3750 93,181 255,730 53,280 348,907
Pas dolny
6 3750 63,395 174,104 34,742 237,497
Krzyżulce
9 2125 39,284 107,890 30.140 147,174
Krzyżulce
11 2215 34,117 93,688 26,175 127,814
Krzyżulce
15 2219 19,171 52,540 13,207 71,711
Krzyżulce
16 2325 17,061 46,755 11,753 63,816
Krzyżulce
18 2325 6,018 16,326 2,087 22,344
Krzyżulce
19 2440 5,448 14,781 1,890 20,230
Krzyżulce
20 2440 3,677 10,375 6,166 14,034
Krzyżulce
21 2564 3,372 9,496 5,653 12,868
Marcin Stolp
Strona 16
Nr. Pręta
Krzyżulce
24 2564 3,523 9,409 1,154 12,747
Krzyżulce
25 2440 3,338 9,931 1,218 13,453
26 2440 5,445 14,771 5,163 20,215 Krzyżulce
Krzyżulce
27 2325 5,927 16,080 5,621 22,007
28 2325 17,108 46,885 10,648 63,993 Krzyżulce
Krzyżulce
29 2219 19,044 52,191 11,858 71,234
30 2215 34,161 93,882 18,722 127,983 Krzyżulce
Krzyżulce
10 2125 39,212 107,695 21,490 146,907
5. WYMIAROWANIE PR
TÓW KRATOWNICY
Pas górny
Dane:
Stal:
St3S  =215
Siła maksymalna:
Pręt nr 17
= ,
, = , = ,
Sprawdzany przekrój 
h=152mm bf=160mm tw=6,0mm tf=9mm R=15mm A=38,8cm2 m=30,4kg
Ix=616cm4 Iy=1673cm4 Wx=220,1cm3 Wy=76,9cm3 ix=6,57cm iy=3,98cm
Marcin Stolp
Strona 17
Smukłość względem osi y-y
×
= = , =94,32<
,
Smukłość porównawcza

=84× =

Smukłość względna

= = , = ,


Współczynnik względem krzywej b (n=1,6)



,
= 1+ = 1+1,12 , = ,

Określenie klasy przekroju

= = × × <17,33d"66




= , =8,01<9

Sprawdzenie przekroju na ściskanie
= × × =1×38,8×21,5= ,
,
× = = , <1 warunek speÅ‚niony
, × ,

Sprawdzenie warunku na rozciÄ…ganie
= × =38,8×21,5= ,
=68,005 kN (pręt nr 17)
= , = , <1 warunek spełniony
,

Marcin Stolp
Strona 18
Pas dolny
Dane:
Stal:
St3S  =215
Siła maksymalna:
Pręt nr 2 (rozciąganie) 0 (ściskanie)
= , rozciÄ…ganie
= , ściskanie
, = , =
Sprawdzany przekrój  HEA 120
h=114mm bf=120mm tw=5,0mm tf=8mm R=12mm A=25,30cm2 m=19,90kg
Ix=606cm4 Iy=231cm4 Wx=106cm3 Wy=38,5cm3 ix=4,89cm iy=3,02cm
Smukłość względem osi y-y
×
= = =124,172<
,
Smukłość porównawcza

=84× =

Smukłość względna

= = , = ,


Współczynnik względem krzywej b (n=1,6)



,
= 1+ = 1+1,478 , = ,

Określenie klasy przekroju

= = × × = =14,8<66




= , =5,6879<9

Sprawdzenie przekroju na ściskanie
Marcin Stolp
Strona 19
 = × × =1×25,3×21,5= ,
,
× = = , <1 warunek speÅ‚niony
, × ,

Sprawdzenie warunku na rozciÄ…ganie
= × =25,3×21,5= ,
=72,295 kN
= , = , <1 warunek spełniony
,

Krzyżulce
Stal:
St3S  =215
Siła maksymalna:
Pręt nr 9 = , rozciągająca
Pręt nr 30 = , ściskająca
Marcin Stolp
Strona 20
 , = , = , × , prÄ™t nr 9
, = , = , pręt nr 30
Sprawdzenie warunku na rozciÄ…ganie
= × =13,2×21,5= ,
=127,983 (pręt nr 9)
= , = , <1 warunek spełniony
,

Sprawdzenie warunku na ściskanie
Smukłość względem osi y-y
×
= = , = , <
,
Smukłość porównawcza

=84× =

Smukłość względna

= = , = ,


Współczynnik względem krzywej b (n=1,6)



,
= 1+ = 1+1,45 , = ,

Określenie klasy przekroju
= , = , <66
,
= , =7,2<9
,
Sprawdzenie sztywności zamocowania w pasach
Marcin Stolp
Strona 21
 e" " = × -1 ×



=127,983× , -1 × = ,
,
Nośność na zginanie pasa górnego
, = × × =1×220,1×21,5= ,
, = × × =1×76,9×21,5= ,
Nośność na zginanie pasa dolnego
, = × × =1×106×21,5=
, = × × =1×38,5×21,5= ,
Przy wyboczeniu w płaszczyz
nie i z płaszczyzny kratownicy otrzymujemy
, =4732,15

, =1653,35
" =" =132,83 d"
, =2279


, =827,75
PrzyjÄ™to zmniejszonÄ… dÅ‚ugość wyboczeniowÄ… , = , = , × ponieważ poÅ‚Ä…czenie z
pasem górnym i dolnym jest wystarczająco sztywne.
Sprawdzenie przekroju na ściskanie
= × × =1×13,2×21,5= ,
,
× = = , <1 warunek speÅ‚niony
, × ,

Marcin Stolp
Strona 22
Tabela
Uwagi
Siła
Długość
pręta
Obciążenie stałe Śnieg Wiatr Max
[mm]
+ - + - + - + -
8 3754 34,723 95,368 26,168 130,091 HEA 160
7 3754 79,686 218,763 59,671 298,449 HEA 160
12 3754 98,199 269,368 71,038 367,567 HEA 160
17 3754 99,505 272,622 68,005 372,127 HEA 160
23 3754 99,525 272,208 63,172 371,733 HEA 160
22 3754 97,772 269,021 58,181 366,793 HEA 160
14 3754 79,572 218,438 44,987 298,010 HEA 160
13 3754 34,662 95,195 19,058 129,857 HEA 160
HEA 120
0 3750 63,379 174,070 48,628 237,452
HEA 120
1 3750 93,212 255,831 69,181 349,047
HEA 120
2 3750 102,190 280,193 72,295 382,387
HEA 120
3 3750 96,946 265,429 63,506 362,381
HEA 120
4 3750 102,079 279,903 61,730 381,990
HEA 120
5 3750 93,181 255,730 53,280 348,907
HEA 120
6 3750 63,395 174,104 34,742 237,497
IPE 120
9 2125 39,284 107,890 30.140 147,174
11 2215 34,117 93,688 26,175 127,814 IPE 120
IPE 120
15 2219 19,171 52,540 13,207 71,711
16 2325 17,061 46,755 11,753 63,816 IPE 120
18 2325 6,018 16,326 2,087 22,344 IPE 120
19 2440 5,448 14,781 1,890 20,230 IPE 120
20 2440 3,677 10,375 6,166 14,034 IPE 120
21 2564 3,372 9,496 5,653 12,868 IPE 120
IPE 120
24 2564 3,523 9,409 1,154 12,747
IPE 120
25 2440 3,338 9,931 1,218 13,453
26 2440 5,445 14,771 5,163 20,215 IPE 120
IPE 120
27 2325 5,927 16,080 5,621 22,007
28 2325 17,108 46,885 10,648 63,993 IPE 120
IPE 120
29 2219 19,044 52,191 11,85 71,234
8
IPE 120
30 2215 34,161 93,882 18,722 127,98
3
IPE 120
10 2125 39,212 107,695 21,49 146,90
0 7
Marcin Stolp
Strona 23
Nr. Pręta
WYMODELOWANIE I OBLICZANIE POA

CZEC
W
ZA
OWYCH
KRATOWNICY
Węzeł Podporowy A
Węzeł B
Marcin Stolp
Strona 24
Sprawdzenie nośności pasa dolnego z blachą węzłową spoiną czołową.
S = 127,814 kN S =71,711kN
1 2
a = 5 mm
Współczynniki wytrzymałości spoin
=1; %"=0,6
Wartości sił wewnętrznych w środku ciężkości spoiny
" =127,814
" =0

" =127,814" 7,0-1,62 = 687,639 "
Naprężenia w spoinie
= = , =5,11
, " ,

= = , " =3,3
, " ,
Warunek nośność


+ d"
%"

,
+ , = , d" = ,  warunek spełniony
,
Sprawdzenie nośności spoiny czołowej krzyżulców S i S z blachą węzłową.
1 2
Warunek konstrukcyjny - dane wyjściowe:
d" = d"6
=6
L = 368 mm
=127,814
Współczynniki wytrzymałości spoin
=1; %"=0,6
Wartości sił wewnętrznych w środku ciężkości spoiny
" =127,814

" =127,814" 6,5-1,8 = 600,725 "
Naprężenia w spoinie
= = , =11,5
, " ,

= = , " =8,87
, " ,
Marcin Stolp
Strona 25
Warunek nośność


+ d"
%"

,
+ , =1 , d" = ,  warunek spełniony
,
Węzeł I
Sprawdzenie nośności spoiny czołowej krzyżulca S z blachą węzłową.
1
Warunek konstrukcyjny - dane wyjściowe:
d" = d"7
=7
L = 368 mm
=127,814
Współczynniki wytrzymałości spoin
=1; %"=0,6
Wartości sił wewnętrznych w środku ciężkości spoiny
" =127,814
Marcin Stolp
Strona 26

" =127,814" 7,0-2,1 = 626,288 "
Naprężenia w spoinie
= = , =4,73
, " ,

= = , " =3,6
, " ,
Warunek nośność


+ d"
%"

,
+ , = , d" = ,  warunek spełniony
,
Węzeł H
Sprawdzenie nośności pasa dolnego z blachą węzłową spoiną czołową.
D = 237,452 kN D =349,047kN
0 1
a = 10 mm
Współczynniki wytrzymałości spoin
=1; %"=0,6
Wartości sił wewnętrznych w środku ciężkości spoiny
" =349,047
" =0

" =349,047" 10-1,62 = 2925 "
Naprężenia w spoinie
= = , =6,98
" ,
Marcin Stolp
Strona 27
 "
= = =7,02
, " ,
Warunek nośność


+ d"
%"

,
+ , = , d" = ,  warunek spełniony
,
Sprawdzenie nośności spoiny czołowej Krzyżulców S2 i S3 z blachą węzłową.
Warunek konstrukcyjny - dane wyjściowe:
d" = d"6
=6
L = 368 mm
=71,711
Współczynniki wytrzymałości spoin
=1; %"=0,6
Wartości sił wewnętrznych w środku ciężkości spoiny
" =71,711

" =71,711" 6,5-1,80 = 337,041 "
Naprężenia w spoinie
,
= = =3,2477
, " ,

= = , " =2,4887
, " ,
Warunek nośność


+ d"
%"

,
+ , = , d" = ,  warunek spełniony
,
Stężenia dachowe
Schemat statyczny
Obciążenia

2
=
1+
"
Marcin Stolp
Strona 28
 =0,01" =0,01"372,127=3,72

=max e"0,005" " =0,005"38,8"21,5=4,171

Siła ściskająca w pasie górnym kratownicy: = , =372,127
Przekrój pasa górnego kratownicy: =38,8 cm, =215
= 4,171
= 11 (10wiązarów pośrednich  cała wartość i 2 wiązary skrajne - 0,5 )

2 2
= = "11"4,171=21,25
1+ 1+ 11
" "
= = , =10,625  siła ściskająca płatew

Wymiarowanie
Wyznaczenie reakcji
= = , =5,667 /
, ,
5,667×30
= = =85,005
2 2
Wyznaczenie sił
6,83
= " =85,005× =58,05
! 10
Przyjęcie przekroju stężeń
58,05
> =2,7
21,5
Ä™ : "20=3,14
= =3,14×21,5=67,51
=58,05<67,51=
Sprawdzenie sztywności stężenia
Marcin Stolp
Strona 29
" -" =0,016

"375,0=1,875 >0,016 cm  stężenie jest wystarczająco sztywne

Zestawienie stali
Nr Przekrój Długość Gatunek Ilość Długość Masa Masa Masa
Elementu (m) stali sztuk razem jednostkowa elementu razem(kg)
0 HEA 120 3,750 St3S 14 52,50 19,90 74,62 1044,75
1 HEA 120 3,750 St3S 14 52,50 19,90 74,62 1044,75
2 HEA 120 3,750 St3S 14 52,50 19,90 74,62 1044,75
3 HEA 120 3,750 St3S 14 52,50 19,90 74,62 1044,75
4 HEA 120 3,750 St3S 14 52,50 19,90 74,62 1044,75
5 HEA 120 3,750 St3S 14 52,50 19,90 74,62 1044,75
6 HEA 120 3,750 St3S 14 52,50 19,90 74,62 1044,75
7 HEA 160 3,754 St3S 14 52,55 30,40 114,12 1597,68
8 HEA 160 3,754 St3S 14 52,55 30,40 114,12 1597,68
12 HEA 160 3,754 St3S 14 52,55 30,40 114,12 1597,68
13 HEA 160 3,754 St3S 14 52,55 30,40 114,12 1597,68
14 HEA 160 3,754 St3S 14 52,55 30,40 114,12 1597,68
17 HEA 160 3,754 St3S 14 52,55 30,40 114,12 1597,68
22 HEA 160 3,754 St3S 14 52,55 30,40 114,12 1597,68
23 HEA 160 3,754 St3S 14 52,55 30,40 114,12 1597,68
9 IPE 120 2,125 St3S 14 29,75 10,40 22,10 309,40
10 IPE 120 2,125 St3S 14 29,75 10,40 22,10 309,40
11 IPE 120 2,215 St3S 14 31,01 10,40 23,03 322,42
15 IPE 120 2,219 St3S 14 31,06 10,40 23,07 322,98
16 IPE 120 2,325 St3S 14 32,55 10,40 24,18 338,52
18 IPE 120 2,325 St3S 14 32,55 10,40 24,18 338,52
19 IPE 120 2,440 St3S 14 34,16 10,40 25,37 355,18
20 IPE 120 2,440 St3S 14 34,16 10,40 25,37 355,18
21 IPE 120 2,564 St3S 14 35,89 10,40 26,66 373,24
Marcin Stolp
Strona 30
24 IPE 120 2,564 St3S 14 35,89 10,40 26,66 373,24
25 IPE 120 2,440 St3S 14 34,16 10,40 25,37 355,18
26 IPE 120 2,440 St3S 14 34,16 10,40 25,37 355,18
27 IPE 120 2,325 St3S 14 32,55 10,40 24,18 338,52
28 IPE 120 2,325 St3S 14 32,55 10,40 24,18 338,52
29 IPE 120 2,219 St3S 14 31,06 10,40 23,07 322,98
30 IPE 120 2,215 St3S 14 31,01 10,40 23,03 322,42
Suma: 25525,57
Dodatek 459,46
na spoiny
1,8%
Razem: 25985,03
Marcin Stolp
Strona 31


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Konstrukcje metalowe – koo poprawkowe I (08 09 09) v 2
Konstrukcje metalowe ćwiczenie 2
Konstrukcje metalowe projI
Konstrukcje metalowe Sem[1][1] VI Wyklad 05
TI 98 08 06 T pl(1)

więcej podobnych podstron