6. Charakterystyka skutków klimatycznych na dojrzewający beton 1
6.

CHARAKTERYSTYKI SKUTKÓW KLIMATYCZNYCH NA
DOJRZEWAJ
CY BETON
6.1 Wpływ czynników klimatycznych na świeżą mieszankę betonową
Zgodnie z powszechnie znanymi badaniami wielu autorów wzrost temperatury powoduje szybsze
twardnienie zaczynu cementowego. W warunkach krajowych normowe zaczyny cementowe badane przy
temp. otoczenia 180C +/- 200C wykazują następujące czasy początku wiązania:
- cementy portlandzkie 35: od 2 godz., 10 min., do 5 godz., 5 min.
- cementy portlandzkie 45 i cementy szybko twardniejÄ…ce: od 1 godz., 55 min., do 3 godz.
Zwykłe cementy portlandzkie produkowane za granicą (USA) charakteryzują się czasami początku
wiązania zaczynu z przedziału 1 godz., 50 min., do 2 godz. Wpływ wzrostu temp. na skrócenie czasu po-
czątku wiązania zaczynów jest wyraz
ne. Autorzy zagraniczni, m.in. J. Brocard podają następujące czasy
początku wiązania zaczynów z cementem portlandzkim przy zmieniających się temp. zaczynu:
- 150C  3godz.., 15 min.
- 300C  2godz., 40 min.
- 500C  1 godz., 15 min.
- 700C - 30 min.
Początek wiązania świeżego betonu w stosunku do zaczynu może być opóz
niony, o ile wskaz
nik wodo
cementowy betonu jest wyższy od wskaz
nika wodo cementowego zaczynu. W przypadku wskaz
nika W/C
w betonie z przedziału 0.3-0.6 współczynnik opóz
nienia czasu poczÄ…tku wiÄ…zania w stosunku do zaczynu
waha siÄ™ od 0.7 do 1.8 .
Rys. 6.1
Zmiana konsystencji betonu wraz ze wzrostem temperatury
KonsekwencjÄ… wzrostu temperatury wyprodukowanej i transportowanej mieszanki betonowej jest zmia-
na jej konsystencji. Zmiany konsystencji mieszanki  w okresie od jej wyprodukowania do ułożenia (a
więc w ciągu około 40 min.)  poddanej działaniu wzrastających temp. (od 100 do 500C) mierzonej wielko-
ścią opadu stożka (wg. następującej skali: konsystencja plastyczna od 0  0.07 półciekła 0.07  0.15 m.,
ciekła powyżej 0.15 m.) pokazano na rys. 6.1 (krzywa a). Zachowanie projektowane urabialności wymaga
w takim przypadku uzupełnienia straconej wody. Zwiększenia ilości wody można wykonać wykorzystując
dane z krzywej b. Ilustruje ona procentowy wzrost ilości wody przy przewidywanej zmianie konsystencji,
Józef Jasiczak -  Technologie budowlane II 2003r. Alma Mater
 6. Charakterystyka skutków klimatycznych na dojrzewający beton 2
mierzonej wielkością opadu stożka o 2.5 cm. Znając warunki prowadzenia robót oraz przewidując, na pod-
stawie krzywej a, możliwą zmianę konsystencji z tytułu działania wysokich temp., można z krzywej b obli-
czyć procentowe zwiększenie wody zarobowej. Przy założonej z góry konsystencji mieszanki betonowej
(opad stożka o 7.5 cm) i zmiennych temp. otoczenia zwiększenie ilości wody można odczytać z rys. 6.2.
Zjawisko utraty wody z ułożonej już mieszanki potęgują dodatkowo wiatry oraz niedosyt wilgotności. Zna-
jąc temp. powietrza, wilgotność względną pow., temp. betonu i prędkość wiatru można z wykresu przed-
stawionego na rys. 6.3 odczytać ubytek wody w ciągu godz. Z 1 m2 zabetonowanej pow. Szczególnie nie-
korzystnie na wielkość wyparowania działa wiatr. Wielkość wyparowania wody większa od 0,5 kg/m2 w
ciągu godz. zmusza wykonawcę do podjęcia środków ostrożności przeciw zmianie konsystencji mieszanki
(rys. 6.1a), przedwczesnemu wysuszeniu betonu i zjawiskom skurczowym.
Rys. 6.2
Wzrost zapotrzebowania wody zarobowej wraz ze wzrostem temperatury
Zmniejszenie się  pod wpływem zwiększających się temperatur  parcia mieszanki betonowej na
deskowanie. Parcie poziome można wyrazić wzorem:
Pm = 38,88 Vm*n1 *n1 *n3 KN/m2
Vm - prędkość układania mieszanki w deskowaniu, m/godz,
n1 - współczynnik zależny od konsystencji mieszanki,
n2 - współczynnik zależny od temperatury mieszanki,
n3 - współczynnik zależny od składu mieszanki, nie komentowany szerzej ze względu na nieza-
leżność od warunków klimatycznych.
Określone dla warunków normalnych wielkości parcia poziomego na deskowanie o wysokości 2,5
m wahają się- w zależności od prędkości układania i konsystencji mieszanki  od 23 KN do 45
KN (tj.2300kg i 4500 kg) na 1 m2 pow. deskowania.
Józef Jasiczak -  Technologie budowlane II 2003r. Alma Mater
 6. Charakterystyka skutków klimatycznych na dojrzewający beton 3
Rys. 6.3
Wyznaczenie ilości wyparowanej wody zarobowej z betonu przy zmiennych temperaturach, wil-
gotnościach względnych powietrza i prędkościach wiatru
Józef Jasiczak -  Technologie budowlane II 2003r. Alma Mater
 6. Charakterystyka skutków klimatycznych na dojrzewający beton 4
6.2 Wpływ wzrostu temperatur na wytrzymałość betonu w okresie początkowym po 28
dniach dojrzewania
Decydujący wpływ na przebieg procesu narastania wytrzymałości mają: tempera, czas tężenia i ilość
wody będącej do dyspozycji uwadnianego cementu. Wykonywa w warunkach normalnych betony żwirowe
na cementach portlandzkich i dojrzewające w temperaturach od 10C do 250C wykazują stałą tendencję
przyrostową wytrzymałości. Przy wyższych temp. dynamika przyrostów wytrzymałości w początkowym
okresie jest jeszcze wyższa, lecz w póz
niejszych okresach dojrzewania (po 10 dniach od momentu ułoże-
nia) obserwuje się systematyczne zaniżanie wytrzymałości w stosunku do betonów dojrzewających w
temp. 180C+/- 20C.
Związki między temp. okresami dojrzewania i procentowymi przyrostami wytrzymałości ilustruje rys.
6.4a.
a) b)
Rys. 6.4
Związki między temperaturą, czasem dojrzewania i procentowymi przyrostami wytrzymałości :
a) przyrosty wytrzymałości betonu przy różnych temperaturach,
b) wzglÄ™dne przyrosty wytrzymaÅ‚oÅ›ci betonu przy przyjÄ™ciu dojrzewania w temperaturze + 23°C
za 100 %
Z wykresu 6.5 odczytać można bezwzględne przyrosty betonu wytrzymałości ( w MPa ) po 1 i 28
dniach dojrzewania w zależności od temperatury.
Studiując wykresy można więc stwierdzić, że  bezpieczna temperatura mieszanki betonowej wynosi
około 320C bowiem przy tej temp. zaniżenia wytrzymałości po 28 dniach są minimalne (rzędu kilku%).
Józef Jasiczak -  Technologie budowlane II 2003r. Alma Mater
 6. Charakterystyka skutków klimatycznych na dojrzewający beton 5
Rys. 6.5
Wytrzymałość betonu po 1 i 28 dniach w zależności od temperatury
Przyczyny zaniżeń wytrzymałości w stosunku do tężenia betonu w warunkach normalnych doszuki-
wać się należy w szybszym wyparowywaniu ze świeżej mieszanki oraz gwałtowniejszej hydratacji. Prowa-
dzi to do przyspieszonego wiązania i niższej wytrzymałości stwardniałego betonu, ponieważ utworzony z
żelu szkielet jest mniej jednorodny.
6.3 Skurcz betonu i zarysowanie zaformowanej powierzchni
Na skutek odparowania wody z pow. ułożonego betonu tworzy się w przekroju betonowym nie-
równomierne pole wilgotności, a warstwy betonu znajdujące się bliżej pow. mają mniejszą wilgotność od
warstw położonych głębiej. Różnice wilgotności wywołujące skurcz betonu powodują występowanie w
górnych warstwach naprężeÅ„ rozciÄ…gajÄ…cych Ãr zgodnie z zależnoÅ›ciÄ… :
Ãr = ² * Er * "u
gdzie: ß  jednostkowe odksztaÅ‚cenie betonu np. w m/m wywoÅ‚ane jednostkowÄ… zmianÄ…
wilgotności wagowej kg/kg przy równomiernym wysychaniu
Er  moduł odkształcenia tężejącego betonu,
"u  różnica wilgotnoÅ›ci wagowej Ukr  UÄ
Szczególnie niebezpieczne jest parowanie z konstrukcji o dużym module pow. wyparowania m (m=
F/V, m-1, gdzie F jest pow., a V objętością elementu; przyjęto przy tym, że m<2 odnosi się do konstrukcji
masywnych, 2< m < 15 dla średniej masywności, m> 15 dla nie masywnych). W takich przypadkach straty
wody w wyniku wyparowania są na ogół większe od ilości wody dopływającej z wnętrza betonu i po krót-
kim okresie Uciągające przekroczą wytrzymałość betonu na rozciąganie. Powyższe spostrzeżenia potwierdzają wyko-
nawcy robót betonowych w Iraku. Na betonowych pow. kanałów melioracyjnych o grubości płyt 0.09m.
Józef Jasiczak -  Technologie budowlane II 2003r. Alma Mater
 6. Charakterystyka skutków klimatycznych na dojrzewający beton 6
pojawiają się rysy mimo zabezpieczeń pow. powłokami syntetycznymi i nawilgacania podłoża przed beto-
nowaniem.
Za warunki krytyczne uważa się przypadki, gdy wielkość wyparowania wody ze świeżego betonu
przekracza 0.98 kg/m2/godz. przy prędkości wiejącego wiatru V> 16km/godz. Widok gruntu w Iraku w
porze suchej oraz skurczu betonu ułożonego na pustyni pokazano na rysunkach 6.6 i 6.7.
Rys. 6.6
Spękana gleba w porze suchej
Rys. 6.7
Charakterystyczny skurcz betonu ułożonego na pustyni przy wysokich temperaturach otoczenia.
Zjawisko podobne do pękania gleby
Józef Jasiczak -  Technologie budowlane II 2003r. Alma Mater


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
norma PN 88 B 04481 1988 06 30
SIMR AN2 EGZ 2011 06 30
pdm0 2015 06 30
Dz U 2005 150 1247 zmiana z dnia 2005 06 30
WSM 06 30 pl
Zaczyna się ważny przetarg (ropa w Iraku) (30 06 2009)
Iran wciąż wspiera terrorystów w Iraku (30 06 2009)
P 166 A Internet Mobilny LTE
01 16 30 06 16
30 06

więcej podobnych podstron