projekt dach


Dane projektowe:
Temat
15
Dch o konstrukcji płatwiowo-kleszczowej,, pokryty blachą, 6 przewodów, poddasze nieużytkowe.
- klasa drewna
fm.k := 27MPa
C27
- kąt nachylenia połaci dachowej
ą := 44deg
- wymiar równoległy do
A := 12m
kalenicy
- wymiar prostopadły do
B := 11m
kalenicy
- odegłość od klatki schodowej do ściany szczytowej
A2 := 2.5m
kN
- założone obciążenie śniegiem
sk := 1.5
2
m
kN
- założone parcie wiatru
wp.k := 0.7
2
m
kN
- założone ssanie wiatru
ws.k := 0.5
2
m
Dana dobrane samodzielnie
- rozstaw
akrok := 90cm
krokwi
- rozstaw łat
ałat := 35cm
RZECZYWISTY
kN
- ciężar metra kwadratowego blachy, dane
qblach := 0.05
2
producenta
m
kN
- ciężar objętościowy drewna klasy
k := 4.5
3
C27
m
błaty := 4.cm hłaty := 5cm - wymiary
łaty
łG := 1.35 łQ := 1.5 - współczynniki
bezpieczeństwa
ZEBRANIE OBCIŻEC W UKAADZIE GLOBALNYM
kN
qblach.d := qblachłGałat = 0.024 - ciężar obliczeniowy blachy dachowej
m
kN
gd := kbłatyhłatyłG = 0.012 - ciężar własny
m
łaty
kN
sd := skłQałatcos(ą) = 0.566 - ciężar obliczeniowy śniegu zrzutowany na
m
łatę
kN
wp.d := wp.kałatłQ = 0.368 - obliczeniowe parcie
m
wiatru
Qd := QkłQ = 1.5kN - obliczeniowy ciężar montażysty
RZUTOWANIE SIA NA UKAAD WAASNY AATY
Ponieważ kąt dachu jest mniejszy niż 45 stopni wszystkie wartości obciązenia pionowego przełożą si
sposób dominujący na ugięcie względem osi słabej => zginanie względem osi "z" wiążemy z cos(alfa
sin(ą) = 0.695
cos(ą) = 0.719
"C:\Users\User\Desktop\semestr 7\konstrukcje drewniane\projekt\dachy\łata schemat.jpg"
Schemat geometrii wymiarowanej
łaty
ZGINANIE WGZLDEM OSI ZGINANIE WZGLDEM OSI SAABEJ
SILNEJ
kN kN
qblach.d.y := qblach.dsin(ą) = 0.016 qblach.d.z := qblach.dcos(ą) = 0.017
m m
kN kN
- 3 - 3
gd.y := gdsin(ą) = 8.44 10 gd.z := gdcos(ą) = 8.74 10
m m
kN kN
sd.y := sdsin(ą) = 0.394 sd.z := sdcos(ą) = 0.407
m m
kN kN
wp.d.y := 0 wp.d.z := wp.kałatłQ = 0.368
m m
Qy := Qdsin(ą) = 1.042kN Qz := Qdcos(ą) = 1.079kN
KOMBINACJE OBCIŻEC
0
stałe+blacha
1 stałe + blacha +
śnieg
2 stałe + blacha +
wiatr
3 stałe + blacha +
montażysta
Przyjęto schemat belki 2
przęsłowej
1 := 0.125 - współczynnik maksymalnego momentu PODPOOWEGO od obciążeń
liniowych
s := 0.188 - współczynnik maksymalnego momentu PODPOOWEGO od obciążeń
skupionych
źl := 0.0052 - współczynnik maksymalnego ugięcia przęsłowego od obciążen
liniowych
źs := 0.0091 - współczynnik maksymalnego ugięcia przęsłowego od obciążeń
skupionych
- 3

KOMB0y := 1 + qblach.d.y krok = 2.516 10 kNm
(g )a 2ł
d.y

- 3

KOMB0z := 1 + qblach.d.z krok = 2.606 10 kNm
(g )a 2ł
d.z


KOMB1y := 1 + qblach.d.y + sd.y krok = 0.042kNm
(g )a 2ł
d.y


KOMB1z := 1 + qblach.d.z + sd.z krok = 0.044kNm
(g )a 2ł
d.z

- 3

KOMB2y := 1 + qblach.d.y + wp.d.y krok = 2.516 10 kNm
(g )a 2ł
d.y


KOMB2z := 1 + qblach.d.z + wp.d.z krok = 0.04kNm
(g )a 2ł
d.z


KOMB3y := 1 + qblach.d.y krok + sQyakrok = 0.179kNm
(g )a 2ł
d.y


KOMB3z := 1 + qblach.d.z krok + sQzakrok = 0.185kNm
(g )a 2ł
d.z

Kombinacja 3 jest kombinacją wymairującą (montażysta)
3 3
błatyhłaty hłatybłaty
- 7 4 - 7 4
Iy := = 4.167 10 m Iz := = 2.667 10 m
12 12
KOMB3y KOMB3z
m.y.d := = 10.729MPa m.z.d := = 13.888MPa
Iy Iz
0.5hłaty 0.5błaty
- współczynnik dla kasy 2 oraz obciążenia chwolowego
kmod := 1.1
- współczynnik materiałowy dla drewna litego
łM := 1.3
ć 150mm 0.2 ł
ę ś
kh.y := min = 1.246
1
ę hłaty , 1.3ś
Ł ł
- współczynnik korekcyjny geometrii elementu
ć 150mm 0.2 ł
ę ś
kh.z := min = 1.3
ę błaty , 1.3ś
Ł ł
- współczynnik redystybucji naprężeń dla drewna
km := 0.7
litego
fm.kkmodkh.y fm.kkmodkh.z
fm.y.d := = 28.46MPa fm.z.d := = 29.7MPa
łM łM
m.y.d m.z.d
+ km = 0.704
fm.y.d fm.z.d
PRZEKRÓJ DOBRANO POPRAWNIE
m.y.d m.z.d
km + = 0.732
fm.y.d fm.z.d
SGU AATY (sprawdzano tylko dla KOMB3)
E0.mean := 11.5GPa - średni moduł sprężystości wzgłuż
włókien
- współczynnik modyfikacj odkształceń w czasie dla
kdef := 0.8
klasy 2
- współczynnik dla kombinacji quasi - stałej najbardziej wytężającej przekrój
2.1 := 0.3
(=> wygląd konstrukcji)
gd.y qblach.d.y 4
ć ł
źl +
ę akrok ś
łG łG
Ł ł
uinst.y.1 := = 0.013mm
E0.meanIy
- ugięcia chwilowe od obciążeń stałych
gd.z qblach.d.z 4
ć ł
źl +
ę akrok ś
łG łG
Ł ł
uinst.z.1 := = 0.021mm
E0.meanIz
Qy 3
ć
źs
akrok
łQ
Ł ł
uinst.y.2 := = 0.962mm
E0.meanIy
- ugięcia chwilowe od obciążeń
Qz 3
ć
źs zmiennych
akrok
łQ
Ł ł
uinst.z.2 := = 1.556mm
E0.meanIz
akrok
= 22.5 - nie musimy uzględniać wpływy sił poprzecznych na ugięcia
min
(b )
łaty, hłaty
ufin.y.1 := uinst.y.1 + kdef = 0.024mm
(1 )
ufin.z.1 := uinst.z.1 + kdef = 0.038mm
(1 )
ufin.y.2 := uinst.y.2 + kdef = 1.731mm
(1 )
ufin.z.2 := uinst.z.2 + kdef = 2.801mm
(1 )
ufin.y := ufin.y.1 + ufin.y.2 = 1.755mm
ufin.z := ufin.z.1 + ufin.z.2 = 2.839mm
2 2
ufin := ufin.y + ufin.z = 3.338mm - wypadkowe ugięcie końcowe
akrok
wfin := = 6mm - maksymalne ugięcie łaty utożsamiono z ugięciem płyty
150
dachowej
ufin < wfin = 1 PRZEKRÓJ DOBRANO
POPRAWNIE
WYMIAROWANIE KROKWI
bk := 7cm - szerokość
krokwi
hk := 14cm - wysokość
krokwi
PRZYJTO NIE-IDEALNY ALE ZA TO STATYCZNIE W YZNACZALN Y SCHEMAT STATYCZNY
pominięcie więzu płatwi na kierunku rónoległym do krokwi na pewno da bezpieczny wynik
"C:\Users\User\Desktop\semestr 7\konstrukcje drewniane\projekt\dachy\JETKA.jpg"
Schemat statyczny na przykładzie obciążneia
śniegiem
śniegiem
kN
- ciężar śniegu zebrany z rozpiętości
sk.j := skakrok = 1.35
m
krokwi
kN
- ciężar własny
kl.k := kbkhk2 = 0.088
m
krokwi
2 2
lkr := (624cm) + (531cm) = 8.194m - długość krokwi
kN
- ciężar własny blachy zebrany z rozpiętości krokwi
qblachy := qblachakrok = 0.045
m
kN
- parcie wiatru zebrane z rozpiętości
wp.kk := wp.kakrok = 0.63
m
krokwi
KOMBINACJE OBCIŻEC
0
stałe+blacha
1 stałe + blacha +
śnieg
2 stałe + blacha +
wiatr
3 stałe + blacha +
montażysta
KOMBINACJA 1
(ŚNIEG)
"C:\Users\User\Desktop\semestr 7\konstrukcje drewniane\projekt\dachy\SIAY ŚNIEG.jpg"
KOMBINACJA 2 (WIATR )
"C:\Users\User\Desktop\semestr 7\konstrukcje drewniane\projekt\dachy\wiatr.jpg"
KOMBINACJA 3
(MONTAŻYSTA)
"C:\Users\User\Desktop\semestr 7\konstrukcje drewniane\projekt\dachy\montaż.jpg"
WYMIRAOWANIE KROKWI (decyduje obciążenie montażowe)
3
bkhk
- 5 4
- moment bezwładności
Ik := = 1.601 10 m
12
krokwi
Ik
- 4 3
- wskaznik wytrzymałości krowki
Wk := = 2.287 10 m
0.5hk
7.08kNm
m.y.d := = 30.962MPa - napężenie w przekroju od kombinacji "montażysta"
Wk
- współczynnik dla kasy 2 oraz obciążenia chwilowego
kmod := 1.1
- współczynnik materiałowy dla drewna litego
łM := 1.3
ć 150mm 0.2 ł
ę ś
kh := min = 1.014 - współczynnik korekcyjny geometrii elementu (wysokość
ę hk , 1.3ś
elementu zginanego lub szerokość rozciaganego)
Ł ł
fm.kkmodkh
fm.d := = 23.164MPa - wytrzymałość PRZEKROCZONA NOŚNOŚĆ
łM
krokwi
ZMIANA GEOMETRII PRZEKROJU
3
bkhk Ik
- 5 4 - 4 3
bk := 8cm hk := 16cm Ik := = 2.731 10 m Wk := = 3.413 10 m
12 0.5hk
7.33kNm
m.y.d := = 21.475MPa
Wk
fm.kkmod
fmd := = 22.846MPa
łM
m.y.d
KROKIEW O WYMIARACH 8X16 MA WYSTARCZAJC NOŚNOŚĆ
= 93.997%
fmd
ZAOŻÓNY STAN NAPRŻNIA
Ponieważ element jest zginany z siłą osiową (ściskany) sprawdzamy dodatkowy
warunek
- siła ściskająca
N := 2.33kN
2
- pole przekroju krowki (pominięto osłabienia)
A := bkhk = 128cm
N
- naprężneia od ściskania
c.0.d := = 0.182MPa
A
krokwi
- charakterystyczna nośność na ściskanie wzdłuż włokien
fc.0.k := 22MPa
dla C27
fc.0.kkmod
fc.0.d := = 18.615MPa - wytrzymałość na ściskanie wzgłuż włókien obliczeniowa
łM
c.0.d
OK
= 0.978%
fc.0.d
Krokiew o schemacie statycznym przegub-przegub stężona
ls := ałat = 0.35 m ź := 1
łatami
lsź
- smukłość
 := = 15.155
i
słupa
- 5 -cio procentowy kwantyl modułu
E005 := 7.7GPa
sprężystości
2
Ą E005
E := = 330.867MPa - naprężenie krytyczne wg Eulera
2

fc.0.k
- smukłość odniesienia < 0.3, nie trzeba liczyć dalej
rel := = 0.258
E
2
c.0.d m.y.d
ć
+ = 92.718% - warunek nośności pręta zginanego z rozciągeniem spełniony

fc.0.d fm.d
Ł ł
SGU KROKWI (montażysta)
"C:\Users\User\Desktop\semestr 7\konstrukcje drewniane\projekt\dachy\deforma 2.jpg"
Wybrany schemat statyczny w SGU daje zawyżone wyniki przemieszczenie węzła kalenicy
Sprawdzono SGU w przypadku podwieszenia donicy betonowej o masie 150 kg na stałe do krokwi
ugięcie od ciężaru
własnego konstrukcji i
pokrycia
ugięcie od donicy
zamonotwanej na
stałe
"C:\Users\User\Desktop\semestr 7\konstrukcje drewniane\projekt\dachy\deforma 3.jpg"
Wspornik traktujemy jako wydzielony fragment krokwi
cm
lwsp := 80 = 111.213cm - długość wspornika (okapu)
cos(ą)
- przyjęto, że element wsponika pracuje jak
kdef := 2
element w
3 klasie użytkowania
Musiy uwzględnić wpływ sił poprecznych na przemieszczenia
lwsp
= 6.951
hk
ZAAÓŻMY ŻE PRZEMIESZCZENIA NA WYKRESIE NIE U WZGLDNIAAY SIA
POPRZECZNYCH - co nie jest prawdą jak wiadomo
2
ł
ę1 ć hk ś
uM.g := 0cm uinst.g := uM.g + 19.2 = 0 ufin.g := uinst.g + kdef = 0
(1 )
ę ś
lwsp
Ł ł
2
ł
ę1 ć hk ś
uM.q := 1.3cm uinst.q := uM.q + 19.2 = 1.817cm ufin.q := uinst.q + kdef = 5.45cm
(1 )
ę ś
lwsp
Ł ł
ufin := ufin.g + ufin.q = 5.45cm - końcowe ugięcie od obciążenia stałego+donica
lwsp
SGU przekroczone, ale to nie jest ważne w tym przypadku.
wfin := = 0.741cm
150
WYMIAROWANIE SAUPA
Płatew obciązymy reakcjami pionowymi w węzle płatwi
Aby być po bezpieczniejszej stronie odwócimy schematy podparcia , zakładając, że tym
razem na murłacie jest możliwość przesuwu
Rozstaw słupów nie różni się więcej niż 20% więc wykorzystamy tablice winklera
Stężenia mieczami pominiemy w analizie obciązeń, wykorzystamy je przy stateczności słupa
ściskanego
śnieg
wiatr
montażysta
"C:\Users\User\Desktop\semestr 7\konstrukcje drewniane\projekt\dachy\słup.jpg"
C:\Users\User\Desktop\semestr 7\konstrukcje drewniane\projekt\dachy\słup.jpg
- maksymalna siłą ściskająca z kombinacji śniegowej
Nc := 9.69kN
Zastosowano schemat beli 3
przęsłowej
rsłup := 4akrok = 3.6 m - przyjęto 4 słupy na całym budynku w rozstawie co 4
krokwie
VB := 0.600
- wspólczynniki maksymalnych sił ścinających nad podoprą wg
VA := -0.500
Winklera
ąR := VB + VA = 1.1 - reakcja nad podporą, czyli suma siły poprzecznej bo obu jest
stronach
Na dachu mamy 15 krokwi, obciążenie rozłożono po długości płatwi, płatew
ciągła
Nc15
kN
- obciążenie rozłożone z reakcji krowkwi na płatew
qd := = 13.458
3rsłup m
Nsłup := ąRqdrsłup = 53.295kN - siła obliczeniwowa w pojedynczym słupie
- przyjęto słup kwadratowy o wymiarach
hsłup := 12cm
12x12cm
OCENA STATECZNOŚCI
4
hsłup
I
- 5 4 2 2
I := = 1.728 10 m A := hsłup = 144cm i := = 3.464cm
12 A
Słup o schemacie statycznym
ls := 300cm ź := 1
przegub-przegub.
lsź
 := = 86.603
- smukłość
i
słupa
- 5 -cio procentowy kwantyl modułu
E005 := 7.7GPa
sprężystości
2
Ą E005
E := = 10.133MPa - naprężenie krytyczne wg Eulera
2

fc.0.k
rel := = 1.473 - smukłość
E
odniesienia
c := 0.2 - współczynik prostoliniowośi elementu dla drewna
litego
2
1 ł
k := 0.5 + c - 0.3 + rel = 1.703
( )
rel

1
kc := = 0.391
2 2
k + k - rel
POMIJAMY IMPERFEKCJE
GEOMETRYCZNE
Nsłup
c.0.d := = 3.701MPa fc.0.d.stat := fc.0.dkc = 7.281MPa
A
c.0.d
= 50.83% SAUP DOBRANO POPRAWNIE,
fc.0.d.stat
NIE ZMIENIANO PRZEKROJU ZE WZGLDU NA NIEPW NOŚĆ MODELU


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Projekt pracy aparat ortodontyczny ruchomy
Projekt mgif
projekt z budownictwa energooszczednego nr 3
prasa dwukolumnowa projekt
4 projekty
Cuberbiller Kreacjonizm a teoria inteligentnego projektu (2007)
Projektowanie robót budowlanych w obiektach zabytkowych
PROJEKT FUNDAMENTOWANIE 2

więcej podobnych podstron