16
b) cale złącze — w przypadku Ii(ozenie pasów blachy, kształtowników w węzłach kratownic itp (rys 2 !/>}
W obu przypadkach zakładamy, że-obciążenie rozkłada się równomiernie na wszystkie nity.
W przypadku a posługujemy się wzorami:
(2 la)
l.2 2n) (2 3a)
I11‘-----
4
■ - A.
’ r ■(!-(!■■(1
w których:
Ft — silą przypadająca na podziulkę szwu, l: — podzialka szwu. , .
n — liczba nitów przypadająca na podzialkę szwu, m — liczba ścinanych przekrojów, przypadająca na podzialkę szwu — m = u ■ ni,,
iu1 -- liczba ścinanych przekrojów w jednym nicie, d — średnica otworu nitowego lub nilu zakutego.* i) — grubość blachy (części) grubszej dla nitów dwuciętych. lub — pr/y n i t ach j ed n ocięfych — gru bóść c ic ńszego cl eme n l u, k„ — umowne dopuszczalne naprężenia ścinające (tnące) dla nitów zamykanych na gorąco,
k„ - dopuszczalny nacisk powierzchniowy na ścianki otworów.
W przypadku b stosujemy wzory:
{2. Ib)
(2.2 bit 12 3b)
/■- ' ».
inry
f b
o,. —...................—- < kr lub u,. — — -....... w k,.
h - i/ — n (- il ■ y S — 11 [ ■ d -ij
w których:
F — silą przypyd;ijąca na cale złącze.
'jj — liczba nilów, które należy ściąć, aby rozłączyć połączenie (w połączeniach zakładkowych — wszystkie' nily. w połączeniach nakładkowych — liczba nitów po jednej stronie złącza!, n, — liczba nitów w obliczanym przekroju blachy, b — szerokość płaskownika.
X — przekrój kształtownika.
Wartości umownych dopuszczalnych naprężeń ścinających dla nitów stalowych można przyjmować w granicach — 70-: 171) MPa — zależnie od technologii nitowania, liczby rzędów nitów i przeznaczenia złącza. W zbiorze zadań przyjęto: dla Si2N — k„ = 80 ivłpa, dla St3N -90 MPa oraz dla St4N - 100 MPa.
Dopuszczalne naciski powierzchniowe na ścianki otworów przyjmuje się w zakresie: k„ = (2.-:-4) !<„: najczęściej k„ n- 2.5 kir Wartości kr przyj-mujemy.z tabl, 4.
Według PN-70/M-82952,82954 i 82957(nity zc łbem kulistym, płaskim i soczewkowym! zalecane średnice trzpienia nilu wynoszą: ci„ —1.2: .3,6; 2; 2,5; 3; 4; 5: 6: 8; 10; 12; 16: 20; 24: 30 i 36 m-m.
Oznaczanie nitów stalowych ze ibem kulistym:
A7 Td .v i I\\!-70:M-,S2952
Przy nilach zamykanych na gorąco Ui,,= 10-i-36 mm) przyjmujemy (/„ == d„+ 1 .mm. '
Długość trzonu nilu / wyznaczamy orientacyjnie z zależności: i ~ 1.12/, -i-4- 1.41!„ (/, — łączna grubość części łączonych). W konstrukcjach stalowych średnicę nilu najczęściej dobiera się stosując zależność il =s 2ą. gdzie a -■ grubość elementu. Przy takim założeniu nie zachodzi potrzeba obliczania nitów jednocześnie na ścinanie i na nacisk powierzchniowy. Wystarczy wtedy nity jcdnociętc obliczać wg wzoru na naprężenia ścinające (wzór 2.la, la), natomiast nity wi.elocięle -• na nacisk powierzchniowy (wzór 2.2a. b). ,
Po wykonaniu obliczeń planujemy rozmieszczenie nitów, przyjmując (wg oznaczeń podanych na rys. 2.16): t/r, A 0.65 = 2,2 7, c — (2 3)7.
e,-(l,2-2)<7,e - e.. ('[,5-2) d.
Przy projektowaniu połączeń pasów blachy lub kształtowników należy zwracać uwagę na.zalecenia i.eciinol.ogiczuo-konstrukcyjne, w tym:
— umieszczenie w osi działania siły minimum 2, a maksimum 6 nilów.
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
16 b) cale złącze — w przypadku łączenia pasów blachy, kształtowników^-węzłach kratownic. ilp .(rys
16 zastrzeżone dla tej klasy społecznej, jak miało to miejsce w przypadku francuskiego de, czy niem
16 186 9. Układy konstrukcyjne Przykład 9.51 Wyznaczyć, z uwzględnieniem efektów II rzędu, momenty
16 zastrzeżone dla tej klasy społecznej, jak miało to miejsce w przypadku francuskiego de, czy niem
IMGE62 4/1 o ±ra nTpm y i y i $-■1 jfi »y yft i 111 II im13 s fet m III w® #» Uf li I _ ę
11 1.2. Stateczność miejscowa 11 W przypadku ściskania ze zginaniem można przyjmować pole Aa ustalo
16 16 1. Klasy przekrojów i stateczność miejscowa - dla środnika wg tabl. 6, poz. b, b t = 20,9 >
16 Węzeł O (rys. 2.16c): Węzeł O (rys. 2.16c): Rys. 2.16c Z^=of S0B sina + Soc sina - 20 = 0, Soc =
16 (3) 50 2. MSP - meandry historii Ekonomistów i specjalistów od zarządzania do kierowania złożony
16 ? •*. v i- i W y_r?sr>2 / ^ ,r l /y ^ rc- / ^ ^v :4 <>cj V &nbs
więcej podobnych podstron