16
76 4. Elementy zginane
oraz
M = 1757 kNm < MRiV - 1770 kNm.
W odległości 2,5 m od podpory (rys. 4.2), gdzie V = 465 kN oraz M = 1171 kNm i
78335 / 465 ^21
MR)V = 1810
1 -
455060 V 520
= 1561 kNm,
warunek nośności jest spełniony.
Przy obliczaniu ugięć belek w stanie nadkrytycznym momenty bezwładności przekrojów współpracujących należałoby określać zależnie od rozkładu na długości belki momentów zginających od obciążeń charakterystycznych. Możliwe jest wtedy uzyskanie większej wartości momentu bezwładności przekroju współpracującego aniżeli wyznaczonego dla maksymalnego momentu od obciążenia obliczeniowego. Dodatkowo można byłoby uwzględnić to, że redukcja pierwotnego przekroju belki następuje dopiero po jej częściowym obciążeniu. Takie podejście wiąże się jednak ze zwiększeniem prac rachunkowych i może się okazać celowe, jeśli pozwala wykazać spełnienie warunku sztywności. W celu uproszczenia prac rachunkowych przyjęto do wyznaczenia ugięcia moment bezwładności przekroju współpracującego wyznaczony wyżej dla maksymalnego momentu zginającego.
Ugięcie belki
5 gj4 63 Fk/3_ 5 2,3-12,54
U~ 384 EIS + 1000 EIt ~ 384 205-106-450180-HT8 +
63 192-12,53
1000 205-106-450180-lO"8
- 2,56-10~2 - 2,56 cm
jest mniejsze od ugięcia granicznego wg tabl.4
3,6 cm.
l _ 1250 fgr ” 350 ” 350
Z porównania pola powierzchni przekroju potrzebnego przy obliczaniu belki w stanie nadkrytycznym (A = 196,6 cm2) i w stanie krytycznym (wg przykł. 4.2 -A = 243 cm2) wynika, że zużycie stali odpowiadające stanowi nadkrytycznemu zmniejszyło się o
243 - 196,6 243
100% = 19%.
Zastosowanie w powyższym przykładzie przekroju bisymetrycznego obliczonego w stanie nadkrytycznym wymagałoby przyjęcia pasów o szerokości 250 mm (A = 207 cm2). Odpowiadałoby temu zmniejszenie zużycia stali, w porównaniu z określonym dla stanu krytycznego (przykł. 4.2), o
100% = 15%.
243 - 207
243
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
16 66 4. Elementy zginane 228 kN (192 kN) 2,5 kN/m (i 1 ł M t , 1 11 i i . I ...... .
16 86 4. Elementy zginane ^ = 13,2 < 50e = 50-1,0 = 50,0, tf 10,2 stąd dla kie
11 4.1. Warunki nośności elementów zginanych 61 lecz gdy Wc > Wt = W to Mr ś Wfd[ 1 + ił,(av - 1
1 6 96 5. Elementy ściskane i zginane h WL, 160 - 2-7,4 5 = 29,0 < 70£ = 70-1,0 = 70,0, w związku
1 6 96 5. Elementy ściskane i zginane h WL, 160 - 2-7,4 5 = 29,0 < 70£ = 70-1,0 = 70,0, w związku
16 106 5. Elementy ściskane i zginane k = 1,15 1376 6641 = 0,5235, ęL = 0,964. Sprawdzenie warunku
1 6 96 5. Elementy ściskane i zginane h WL, 160 - 2-7,4 5 = 29,0 < 70£ = 70-1,0 = 70,0, w związku
1 6 96 5. Elementy ściskane i zginane h WL, 160 - 2-7,4 5 = 29,0 < 70£ = 70-1,0 = 70,0, w związku
więcej podobnych podstron