DSCN0557

•ł Smarowanie przekładni zębatych

lv = 1S-0.5 '-2 I0'⁵ = 0,00126 dnv'/($ cm) = 1X0756 dm'’/(min cm).

Ola kola o szerokości b = 10 cm zapotrzebowanie oleju wyniesie w tym przypadku:

i; e i;/» = 0.0126 dm^J/s = a756 dnv'/min,

W przy padku smarowania kąpielowego, a więc przez zanurzenie koła i rozbryzg oleju, taka co najmniej ilość oleju musi być dostarczona w strefę zazębienia. Wy magane zanurzenie kola wynosi I -r 6 modułów. Przy dużych prędkościach obwodowych olej zostaje odrzucony siłą odśrodkową:

(4-6)

i wobec lego przyspieszenie dośrodkowe może być przyjęte za kryterium dla zakresu stosowania smarowania kąpielowego. Według Dudleya [10] granica la leży w przedziale:

(4.7)

o)~r = 500 -5-600 m/s³

i powyżej mej należy stosować smarowanie natryskowe (rys. 4.6).

0.1 0.3 05 0.7

irtdnica kota O.m

Rys. 4.6. Zakres smarowania kąpielowego i na-

Q9 tryskowego oraz zalecany układ kół daszkowych przy smarowaniu kąpielowym

Zalecenia co do ilości oleju w wannie nic są jednoznaczne. Ogólnie można powiedzieć, że im więcej oleju, tym lepsze warunki chłodzenia i osadzania się zanieczyszczeń, jednak wówczas wzrasta też koszt oleju. W literaturze podaje się przybliżone wzory na obliczenie potrzebnej ilości oleju w wannie:

o.i o.o3

}

adiic V jest ilością oleju (w dm³), P — mocą przenoszony (w k\V), r, - liczby zębów zębnika, fi₀ - ky(cm pochylenia zębów skośnych, t - prędkością obwodowy (w m/s).

Mniejsze wartości odnoszą się do przekładni jednostopniowej. a większe - do wielostopniowych. Wyrażenie w nawiasie po prawej stronie wzoru (4.8) określa w przybliżeniu względne straty mocy przez tarcie w zazębieniu P,/P, a więc wzór (4.8) można też zapisać w postaci:

V = (3,5 +U)P, dm³.

14.9)

gdzie P, jest mocy traconą w zazębieniu wskutek tarcia (w kW).

W przypadku smarowania natryskowego zaleca się, aby natężenie strugi oleju dla każdego stopnia zębatego wynosiło

(4.10)

gdzie I' jest wydatkiem oleju (w dm³/min), P — mocą przenoszoną (w kW), P, -mocą tarcia zazębienia (w kW), At — różnicą temperatur oleju na dopływie i odpływie, w wyniku schłodzenia oleju w korpusie skrzyni lub w chłodnicy. Orientacyjnie można też przyjmować:

I;, = 0,015 Pdm³/min,

(4.11)

gdzie P jest mocą przenoszoną (w kW).

Inne wzory uzależniają zapotrzebowanie oleju od modułu i prędkości obwodowej:

K, - 0,6+2- I0~³mo dm³/(min cm).

(4.12)

Przykładowo, dla modułu mi = 6 oraz t> = 18 m/s wyniesie to

1^ = 0,6+2- 10“³6-18 = 0,816 dm³/(min'cm).

a więc wydatek znacznie większy niż obliczony w poprzednim przykładzie wzorem (4.5) przy założeniu smarowania kąpielowego.

43. Sposoby smarowania

W przekładniach zębatych przemysłowych ogólnego przeznaczenia stosuje się smarowanie kąpielowe, zwane też zanurzeniowo-rozbryzgowym, lub natryskowe. W pierwszym przypadku (rys. 4.7) duże koło powinno być zanurzone na głębokość

H »(l +6)mi.

(4.13)

gdzie m jest modułem uzębienia.