172

Przykład 7.1 (cd.)

* * *

Sprawdzenie nośności przekroju, w którym występuje maksymalny moment zginający M_max>Ed = 88,16 kNm (nośność na zginanie). Siła poprzeczna w tym przekroju jest równa zeru.

Nośność w przypadku przekrojów klasy 1. i 2.:

_A/f    W_plf_y 484,0-10³ -235 _

c,Rd pl.Rd ^    _1#0

= 113700-10³ N-mm = 113,7 kNm.

Warunek nośności przekroju przy obciążeniu momentem zginającym:

My^₌88₁16_{=    ?5<}

M_c>Rd 113,7 jest spełniony.

* * *

Sprawdzenie nośności przekroju, w którym występuje maksymalna siła poprzeczna V_max.Ed - 65,31 kN (nośność na ścinanie).

Moment zginający w tym przekroju jest równy zeru.

Pole przekroju czynnego przy ścinaniu A_v dwuteownika walcowanego, ścinanego prostopadle do osi y-y:

A_v = A - 2bt_f + (t_w + 2r)t_f = 45,95 • 10² - 2-135 -10,2 + (6,6 +

+ 2-15)-10,2 = 2214 mm²,

lecz nie mniej niż rih_wtw = 1,2 • (270 - 2 • 10,2) • 6,6 = 1977 mm² (według normy [53] r| = 1,20).

Przy projektowaniu plastycznym przyjmuje się V_c,Rd = V_pi,_Rd. Obliczeniowa nośność plastyczna V_p]._Rd przy ścinaniu:

V.

pl,Rd

A_v(f_y/V3) 2214-(235/V3)_

Ymo

1,0

= 30040 N = 300,4 kN.

Warunek nośności przekroju przy obciążeniu siłą poprzeczną:

V

Fd _

65,31

V_CjRd 300,4

= 0,217 < 1,0, jest spełniony.

pkt 6.2.5 normy [51]

pkt 6.2.6 normy [51]

wzór (6.18) normy [51]

wzór (6.17) normy [51 ]

pkt 5.7 procedura 5.3

pkt 5.8 procedura 5.4