kurmaz031

PARAMETRY ZADANE: P_UP₂, kW; T_u T₂, N-m; Hi, n₂, 1/min; u *

1.5,2.7. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE ŚLIMAKOWYCH PRZEKŁADNI ZAMKNIĘTYCH [15], [16], [20], [21]

T₂-Kj_]'10\ mm

V 7-7

2.7. Wymiary ślimaka, mm: di = oi-q, d_wX=mq, d_ai~ m (q+2% dn= m (q-2,4), b, (tabl. 1.5.2.15),

ślimacznicy, mm: d ₂ ~ m' Z₂, d_w2=m (Z₂+2X), da2 = m (Zi+2 +2X), d_f2=m(Z₂-2,4+2X\ dcci, b₂ (tabl 1.5.2.16).

_T)=_tg7 ¹ tg(7+P')

E_n=2-10³r₁/d₁.

F_n =JP,i tg a/tg(7+/³'). Ę,,=E«/tg(7+P')-

1. DOBÓR MATERIAŁÓW I NAPRĘŻENIA DOPUSZCZALNE Ślimaki zawsze są wykonywane ze stali.

Dla polecanych materiałów wieńca ślimacznicy (tabl. 1.5.2.10) dobiera się naprężenia dopuszczalne a_m> o>?, MPa w pierwszym przybliżeniu ocenianej prędkości poślizgu (K~4,510^^7;, ro/s).

2. OBLICZANIE ODLEGŁOŚCI OSI I DOBÓR PARAMETRÓW

2.1. Przy liczbie zwojów ślimaka Zj=l; 2; 4 liczba zębów ślimacznicy Z₂=Z₁- u, z których dobiera się Z₂.

(Zi~liczba całkowita; Z₂mm=28).

2.2. Odległość osi z,

«»"(g7⁺l)

Zakłada się wstępnie: ^q'

- wartość wskaźnika średnicowego q' =10,

- współczynnik obciążenia obliczeniowego K_s=1,1.

2.3. Moduł osiowy m'=2aw/(g' + Z₂), mm.

Zaokrągla się m' do wielkości m, mm, zgodnej z PN (tabl. 1.5.2.11), i dobiera się q wg PN (tabl. 1.5.2.12) w taki sposób, żeby rzeczywista odległość osi o_w =0,5(g +Z₂)m, mm

była zbliżona do obliczeniowej ań.

Skojarzenie modułów m, wskaźników średnicowych q i liczb zwojów ślimaka Z_x (tabl. 1.5.2.13).

2.4. Obbczeniowe naprężenia stykowe

ł [^Mt!]⁵r₂.X,-10³^ . MPa.

2.5. Sprawdza się wstępną ocenę prędkości poślizgu

K=n*d₁.fl₁/(60T0³cos7), m/s, di~q m, mm, 7= arctg(Z,/g), st.

Dla materiałów, w których a_ł]F= f (K) pizyobłiczo-nej V_s musi być spełniony warunek o_s ^ Gm.

2.6. Pizy potrzebie znormalizowania a_w do wielkości, zgodnej z PN (tabl. 1.5.2.14) oblicza się współczynnik przesunięcia ślimacznicy

X=a_wW/m 0,5(4+22), i\X i ^0,7;\X_mJ <? 1,5], mm.

3. SPRAWDZANIE OBLICZENIOWYCH NAPRĘŻEŃ GNĄCYCH

3.1. Siła obwodowa w zazębieniu Fti-2 7V lO^dwi, N.

3.2. Jednostkowa obliczeniowa siła obwodowa

W_Ft=F_t2K_r/b₂, mm (K,=1,1).

3.3. Współczynnik kształtu zębów Ę= f (Z_2eq)

(tabl. 1.5.2.17). (Z_2eq=Z₂/cos³7).

3.4. Óbliczeniowe naprężenia gnące

o_F= 0,7Wft Y_F/m, MPa.

4. SZTYWNOŚĆ l OBRÓBKA CIEPLNA ŚLIMAKA

4.1. Klasa dokładności przekładni =f( V_s) (tabl. 1.5.2.18).

4.2. Twardość i obróbka cieplna ślimaka (tabl. 1.5.2.18).

]} p2^_pl

4.3. Strzałka ugięcia ślimaka f= *^{1 r1} , mm, F_tl,F_n -p. 6, N,

L-(0,9 4-1,0) d₂ - rozstaw podpór ślimaka, mm, E=2T0⁵ - moduł sprężystości, MPa,

J=Jr<P - moment bezwładności, mm⁴,

J^TTrfrt/64, mm⁴, 99 = 0,375+0,625

Dopuszczalne ugięcie ==(0,005+0,0l)m, mm.

5. OBLICZANIE CIEPLNE PRZEKŁADNI

5.1. Współczynnik sprawności Kąt tarcia p' =arc tg(//cos a),

f= f (V_s) (tabl. 1.5.2.19), (zr=20°).

5.2. Wydzielająca się moc cieplna

Qi=0~V)Pi, kW.

5.3. Odprowadzana moc cieplna

Tabl.

Q₂=K_t(T_p-T₀)S, kW, r_o=20°C - temperatura otoczenia,

Ę,=(60+70)°C - temperatura oleju,

S =20 • al/lOf m² - powierzchnia chłodzenia dla jednostop niowych reduktorów. Dla dwu- i więcej stopniowych reduktorów S oblicza się z ich rozplanowania (wymiary E, F, H rys. 1.5.3.7) (nie uwzględnia się powierzchni dna), a_w, m - odległość osi jednostopniowego reduktora,

Kr=(0,008^0,011) kW/(m²st) - przy słabej cyrkulacji powietrza,

K_t=(0,014^0,017) kW/(m²-st) - przy dobrej cyrkulacji.

5.4. Dla Q\ -Q₂ temperatura reduktora T_r=T_p,

dla Qi^Q₂ temperatura reduktora T_t=T₀+Qil(K_t'S), dla Qi ^ Qi należy stosować chłodzenie sztuczne

(zwiększyć S zaopatrując korpus w żebra; zwiększyć K_t wykorzystując wentylator [£,=(0,02(P-0,028)kW/(m²st)3, instalując wewnątrz korpusu chłodnice [£,=(0,090+ +0,200) kW/(m²st)], stosując obiegowe uk łady smarowania itd.).

5.5. Dobiera się lepkość oleju i sposób smarowania przekładni (tabl. 1.5.2.20) wg zaleceń (1.5.11.2),

SIŁY DZIAŁAJĄCE W ZAZĘBIENIU, N ślimacznica ślimak

Obwodowe F_n=2 T 0 T₂/d₂, Promieniowe F_r2 = F_tltga, Poosiowe F_al= F_n tg(7+p').

a =20°.

.5.2.10. Materiały i naprężenia dopuszczalne

Nominalne wartości przełożeń wg PN (tabl. 1.5.2.5).

Uwaga 1

Z tych wartości korzysta się w przypadkach projektowania reduktorów przy ma sowej ich produkcji.

Materiał ślimacznicy	Sposób odlewania	R_e MPa	Rn1 MPa			, MPa				<7*7 MPa
Materiał ślimacznicy	Sposób odlewania	R_e MPa	Rn1 MPa	Pr< 0,5 , 1	jdkość poślizgu V_s, m/s 2 \| 3 \| ⁴			LU	LU	<7*7 MPa
B101	w piasku	140 ;	i 200			130'				50
B10I	w kokili	200 !	¹ 300 \|			190				70
i B10	odlew od	170 \|	i 290 j			210				70
	środkowy
! BA93	w piasku	200	! 400 i	250 230	210	180	160	120	90	80
250	_		i 250 j	115 100	73	-	—	—	-	34
300	_		; 300	130 j 115	87	_	_	_	_	38
350	_	-	350	- ! -	-	-	-	-	-	43