2011 10 15 252525253B10 252525253B344
50
?
i
gdzie
- współczynnik prędkości, g - gęstość płynu.
Jest to postać nieprzydatna do obliczeń praktycznych, ponieważ wielkości p' i są trudne do określenia. W związku z tym wygodniej Jest
posługiwać się łatwą do określenia różnicą ciśnień P = P.j - P2» obliczając prędkość przepływu w przekroju S2 z następującego równania
(3.1)
gdzie
c*. - tzw. liczba przepływu, doświadczalnie wyznaczona wielkość zależna od rodzaju zwężki, modułu zwężki, liczby Reynoldsa, chropowatości rurociągu i promienia zaokrąglenia krawędzi kryzy.
W oparciu o równanie (3.0 można określić objętościowe natężenie przepływu cieczy, Jeśli znana Jest średnica otworu zwężki
(3.2)
Równanie (3.2) można przedstawić w praktycznej postaci
Q - 0,0039986 y
(3.3)
przy czym obowiązują następujące wymiary
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
2011 10 15 252525253B10 252525253B348 54 gdzie: S1 - powierzchnia szczeliny między pływakiem a ścia
2011 10 15 252525253B10 252525253B3410 56 wać przy wskazaniach Ah_ , po czym pomp
2011 10 15 252525253B10 252525253B3411 57 3. OPRACOWANIE WYNIKÓW Na podstawie danych zawartych w ta
2011 10 15 252525253B10 252525253B3410 56 wać przy wskazaniach Ah_ , po czym pomp
2011 10 15 252525253B10 252525253B3411 57 3. OPRACOWANIE WYNIKÓW Na podstawie danych zawartych w ta
2011 10 15 252525253B10 252525253B343 49 alaru /dokładny -I ozy techniczny -II/ i modułu zwężki. Dł
2011 10 15 252525253B10 252525253B347 53 53(3.8) ^1 - gęstość właściwa cieczy utytej do wzorcowania
2011 10 15 252525253B10 252525253B349 55 55 (3.9) mperatu-tę żenią któ-równa- Rotame- miejsce 2. ME
2011 10 15 252525253B10 252525253B342 48 •V_ Eys.3.1. Kryza normalna ISA Ha 178.3.1 przedstawiono n
więcej podobnych podstron