Egzam z Żelbetu semestr2 str 0001 bmp

INŻYNIERIA I BUDOWNICTWO 4/2006 • INŻYNIERIA I BUDOWNICTWO 4/2008 • INŻYNIERIA I BUDOWNICTWO 4/2006 • INŻYNIERIA I BUDOWNICTWO 4/2008

STAROSOLSKl W : O rozmieszczaniu obciążeń zmiennych w stropach krzyżowo zbrojonych i ptytowo-stupowych.

Przeanalizowano modele stropów podpartych ścianami, belkami (tarczami) i stropów plytowo-slupowych, a także porównano modele powłokowe i płaskie. Zwiocono uwagę na to. że schematy działania obciążeń zmiennych należy odpowiednio dostosowywać do tych modeli.

JANOWSKI Z. SERĘGA SZ.; Nowa uproszczona metoda określania nośności ogniowej elementów żelbetowych.

Przedstawiono uproszczone metody wyznaczania odporności ogniowej konstrukcji żelbetowych oraz nowe podejście do wyznaczania tej odporności. Nowa metoda, tzw. zmodyfikowana metoda ruchomego punktu obrotu, jest oparta na analizie odkształceń granicznych. Wyniki otrzymane 2a pomocą nowej metody są w dobrej zgodności z wynikami otrzymanymi metodą przyrostowo-iteracyjną.

SOLECKI A, ANDRZEJEWSKI J., KANDYBOWICZ A.: Platinum Towers w Warszawie. Pierwszy w Polsce budynek z płytowymi stropami sprężonymi.

KAMIŃSKI K.: O nieprzydatności wilgotnościomierzy elektrycznych do badania zawilgocenia ścian murowych z cegły ceramicznej.

Przedstawiono wyniki badania przydatności niektórych mierników elektrycznych do pomiaru wilgotności cegieł ceramicznych. Charakterystyki przyrządów określono na specjalnie wykonanych, odsolonych próbkach cegieł pobranych z obiektów historycznych. Próby określenia krzywych skalowania na naturalnych próbkach zawierających sole rozpuszczalne zakończyły się wynikiem negatywnym. Zdaniem autora, rozpatrywane mierniki elektryczne me mogą być stosowane do ilościowego określania zawartości wody w cegłach ceramicznych.

FLAGA A. Oddziaływanie wiatru na konstrukcje znaków drogowych według aktualnych norm.

Rozważania dotyczą zagadnień oddziatywania wiatru na pionowe znaki drogowe. Na podstawie aktualnych norm przyporządkowano klasy obciążenia wiatrem pionowych znaków drogowych do stref wiatrowych w Polsce. Sporządzono mapy klas obciążenia wiatrem pionowych znaków drogowych.

KOWAL Z., BASIŃSKI W.: O postaciowej nośności dźwigarów z falistym środnikiem.

Przedstawiono sposób wyznaczenia postaciowej nośności krytycznej falistego środnika na podstawie badań doświadczalnych modeli rzeczywistych i obserwacji geometrycznego obrazu postaciowej utraty stateczności falistego środnika. Wykazano zapasy nośności obramowanego falistego środnika po postaciowej utracie stateczności, stowarzyszone z silną nieliniowością przemieszczeń postaciowych, a także wpływ nieliniowości przemieszczeń postaciowych na globalną ścieżkę równowagi statycznej i nośność graniczną dźwigarów o falistym środniku.

BORYCZKO M„ PIEKARCZYK M.: Efektywność rozprężania belek stalowych w świetle wykorzystania nadkrytycznej rezerwy nośności.

Jedną z metod podniesienia wartości naprężeń krytycznych jest wprowadzenie stanu naprężeń przeciwnego do stanu wywołanego obciążeniem zewnętrznym. Można to zrealizować poprzez rozprężanie z użyciem rozprężających wkładek rurowych. Po wprowadzeniu rozprężania nośność w stanie krytycznym zwiększa się wyraźnie i jest nawet większa niż nośność w stanie nadkrytycznym beiki nierozpręzanej.

ŚLĘCZKA D., ZIEMIAŃSKI L.: Analiza modeli obliczeniowych masztu stalowego wysokości 320 m.

Wykazano różnice w analizie statycznej (siły wewnętrzne, przemieszczenie) według dwóch modeli numerycznych masztu stalowego wysokości 320 m z pięcioma poziomami odciągów. W obliczeniach wykonanych z wykorzystaniem programu elementów skończonych ADINA przyjęto trzy kierunki działania wiatru. Uwzględniono założenia nieliniowej teorii II rzędu.

STAROSOLSKI W.: On di&tribution oł changłng loads in the roof Interest relnforcement and slab pillar fłoors.

The models ot fłoors supported by walls, beams (targets) and floors slab/pillars as well as compare with models-coatmg and flats. The notice is done, that the floor charts must been adjusted to thafs models.

JANOWSKI Z.. SERĘGA SZ.: New simplified mełhod for determfning fire resistance oł RC secńons.

The commonly used simplified methods as well as a new approach for determining fire resistance of reinforced concrete sections are presented in the paper. The new method. Ihe so called modified moving pivot method. is based on the limit strain analysis. The resułts obtained from the modified moving pivot method are in a very good agreement with those obtained from morę ełaborated and morę time consuming incremental-iterative approach

SOLECKI A.. ANDRZEJEWSKI J.. KANDYBOWICZ A: Platinum Towers in Warsaw. The first buiłding with prestressed slab floors in Poiand.

KAMIŃSKI K.: Low usefułness of electric moisture meters to estimate dampness of ceramic brick walls.

The paper presents an extensive study of the usefułness of some electric moisture meters to the measure dampness of the ceramic bricks. The profiles of instruments were qualified on samples of unsalted bricks taken from historical buiłdings. The qualification testing proved that crooked calibrating on natural samples including solvab!e salts had a negative resutt. The author assumes that considered electric moisture meters cannot be applied to quantitative defining of water content in ceramic bricks.

FLAGA A.: Wind action on traffic signs structures with respect to actuai standards.

The paper deals with problems of wind action on vertical traffic signs. On the basis of actuai standards, wind action classes of vertical traffic signs have been assigned to the wind zones in Poiand. Next, maps of wind load classes ofvertical traffic signs have been ełaborated.

KOWAL Z., BASIŃSKI W.: Determination of rotational rigidity of semirigid butt joints on the basis of vibration measurements.

An algorithm for determination and check of rotational rigidity of semirigid joints of l-section girders on the basis o( measurements of circular speed of free oscillations was formulated. The algorithm was proved in an experimental research on 8 models of semirigid joints performed in 1:1 scalę. The models met the requirement that the bearing strength of joints had to be superior or equal to that of girders to be joint.

BORYCZKO M„ PIEKARCZYK M.: The effectivity of expan$ion of Steel beams in the light of taking fuli advantage of supercritical reserve of bearing load capacity.

A certain method of increasing local buckling load is applying stress State opposite to this caused by external loads. This can be realized by pre-tensioning with use of expanding tubę inserts. As a result of introduction of expansion the value of local buckling ioad increases significantly and it is even higher then the post-buckling load of the untensioned girders.

ŚLĘCZKA D., ZIEMIAŃSKI L.: Analysis of computational models of the Steel mast of 320 m height.

In the paper there are compared two ditferent finite element models of the Steel mast of 320 m height with five guys ievel. The results (internal forces, displacements) are obtained either from static analysis of a fuli 3D or a substitute model. Calculations were madę for three directions of wind load, and for all load diagrams with nonlinear second order elastic analysis assumption. All analysis were madę with a Computer system ADINA.

176

ZAPRASZAMY t>0 PRENUMEROWANIAINŻYNIERII I BUDOWNICTWA”

'“''^/arunki prenumeraty na stronie 17 5,

INŻYNIERIA i BUDOWNICTWO NF< a ZOOS

Materiały • Elementy • Konstrukcje

Prof. dr hab. inź. WŁODZIMIERZ STAROSOLSKl

Politechnika Śląska

0 rozmieszczaniu obciążeń zmiennych w stropach krzyżowo zbrojonych i płytowo-słupowych

i____iii

Obecnie w projektowaniu konstrukcji żelbetowych wykorzystuje się profesjonalne programy komputerowe. Jednak wynik obliczeń w dalszym ciągu zależy w znacznej mierze od decyzji projektanta. Dotyczy to między innymi także przyjmowania schematów działania obciążeń zmiennych. Pewien wycinek tych zagadnień przedstawiono w niniejszym artykule.

Do dzisiaj autor artykułu w obliczeniach wspomaganych techniką komputerową spotyka się ze sterowanym przez projektantów rozkładaniem obciążeń wg tzw. „schematów szachownicowych", znanych ze wszystkich podręczników konstrukcji żelbetowych (m.in. [3]), Dotyczy to nie tylko stropów krzyżowo zbrojonych, ale także stropów płytowo-słupowych.

Niżej przeanalizowano zasadność tych założeń na przykładzie stropu o rozbudowanym rzucie (rys. 1), dobranym w ten sposób, aby zawierał zarówno wewnętrzne pola kwadratowe, jak i pola skrajne o rzucie wydłużonym. Analizę prowadzono na modelu zbudowanym z elementów skończonych powłokowych (program ABC-Obiekt¹’), mutując rozwiązania konstrukcyjne przy przyjęciu, że materiał modelu jest izotropowy i linio-wo-sprężysty.

Rys. 1. Wydzielona kondygnacja stanowiąca podstawę prezentowanych wyników obliczeń (stata grubość stropu 0,16 m, wysokość kondygnacji 3,0 m)

Strop podparty ścianami

Przyjęto w modelu obliczeniowym zastąpienie ścian podpierających podporami niepodatnymi przegubowo przesuwnymi, przenoszącymi zarówno ściskania, jak i rozciągania. Wyznaczono, w przypadku działania obciążeń pionowych, powierzchnie wpływu momentów przedstawione na rys. 2 (sposób wyznaczania powierzchni wpływu podano m.in. w [1]). Na rysunku tym pokazano powierzchnie wpływu momentów zginających m_x (działających poziomo - ślad momentu) w trzech charakterystycznych miejscach:

a) w środku pola wewnętrznego - powierzchnia wpływu momentu dodatniego,

b) na krawędzi podparcia w środku boku odcinka pomiędzy podparciami poprzecznymi - powierzchnia wpływu momentu ujemnego,

o) w środku pola skrajnego - powierzchnia wpływu momentu dodatniego.

W dalszych rozważaniach odnoszono się do tych trzech miejsc wyznaczenia powierzchni wpływu.

Jak to widać na rys. 2a, przyjęcie szachownicowego schematu obciążeń zmiennych jest w przypadku pola wewnętrznego w pełni uzasadnione. Także w przypadku określania w polach wewnętrznych momentu podporowego, sposób tradycyjny polegający na uśrednieniu momentów utwierdzenia stykających się pół wykazuje zgodność z przedstawionymi powierzchniami wpływu (por, rys, 2b). Jednak juz w przypadku pola skrajnego (por. rys. 2c) przyjęcie obciążenia typu szachownicowego nie w petni odpowiada obserwowanej powierzchni wpływu, czego konsekwencją może być pewne „nie-dowymiarowanie" zbrojenia przęsłowego.

Należy mieć jednak świadomość, że założenia omówionego modelu odbiegają od rzeczywistości, głównie przez przyjęcie rzadko występujących warunków podporowych.

Rys. 2. Model płyty podn*hej liniowo w sposób niepodatny przegubowo przesuwny - powierzchnie wpływu momentów zgmaiących wskazanych strzałkami (opis w tekście)

W celu zbliżenia modelu do warunków rzeczywistych, przedstawiono dalej model (rys. 3), w którym podpory płyty stropowej stanowią ściany grubości 0,15 m, utwierdzone sztywno na swojej dolnej krawędzi. Porównanie powierzchni wpływu modelu stropu opartego w sposób swobodnie podparty (por. rys. 2) z modelem, w którym podpory stanowią ściany, wskazuje na pewne, aczkolwiek niewielkie, różnice

a)	b)
■goli pi


1 IfL — 1.4
	f"! i.....; iiTTi _ 1
r—T-.....r .......
	Rys. 3. Model r>ivty coapanej -.a
ir: ■	monoPyczr.k- z na ;>r,rwanych
~——ruSi-śS? ■■	ścianach o.ubosc- 0 5 rr jtwior
	dzonych na cioinei ► 'awiW - oo

wi'- j ^ iTt- rt-pi vw l. ;

póiących wskaza-.

lOpiś V.

177

’• Autorem programów ..ABC-Płyta" i ABC-Obiekt" jest Qr nż Krzysztof Grajek.

INZvNicHiA I BUDOWNICTWO NR 4.'?()0£