new 50
102 6. Obliczenia gwintów
i N = 1,5d. Jak widać z wykresów dwukrotne zwiększenie wysokości nakrętki powoduje zmniejszenie obciążenia dolnego zwoju z 28% do 26,5%.
Przy bardzo dużych obciążeniach wywołujących plastyczną deformację dolnych zwojów gwintu celowe jest stosowanie wyższych nakrętek. Wówczas obciążenie rozkłada się na kolejne zwoje bardziej równomiernie. Przykład przebiegu rozkładu liniowych obciążeń osiowych q(z), przy założeniu odkształceń bez umocnienia plastycznego przedstawia rys. 6.11. W tym przypadku zwiększenie wysokości nakrętki pozwala na przenoszenie większych sił.
6.2. Rozkład nacisków na gwincie w złączu jednoimiennym
W złączu, w którym zarówno śruba jak i nakrętka są rozciągane (rys. 6.12) równanie przemieszczeń (6.3) ma postać
Ą ~Ą = [Ó1(z)+52(z)]-[Ó1(0)+ó2(0)].
Rys. 6.12. Złącze jednoimienne
Odkształcenia śruby i nakrętki wyrazić można wzorami
z
ą=
(6.36)
Z
d2 = ^r-^[Q-Q(2)]dz,
~ 0
gdzie Q(z) jest siłą rozciągającą śrubę w przekroju z, a Q—Q(z) — siłą rozciągającą nakrętkę w tym samym przekroju. Równanie (6.23) w tym przypadku ma postać
1
E,F,
jj Q(z) dz
o
j [Q —Q(2>] dz = [q(z)~q(0)] 0
3. +3.) p2
E i E'> j tc dgtn
(6.37)
lub, przyjmując oznaczenia takie, jak w p. 6.1.5
z z
/?jjo(z)d*- ~r-jQdz = r[q(z)-q(0)]. o o
Po zróżniczkowaniu powyższego równania otrzymamy
1
E,F.
i po powtórnym zróżniczkowaniu mamy
0q(z) = rq "(z)
o
lub przyjmując -jr — m2
(6.38)
(6.39)
(6.40)
(6.41)
(6.42)
q"(z) — m2q(z) = 0.
Rozwiązanie równania przewidujemy w postaci
q(z) = A sinh mz+B cosh mz.
Stałe A i B wyznaczyć można z warunków brzegowych według równania
1 Q
(6.39); dla z — 0 Q(0) = 0 oraz q'(0) = —p —— • Ponieważ z równania
i Cj2 “ 2
(6.42) mamy q'(0) = Am cosh 0 + Bm sinh 0, więc
Fm E,F2 •
Dla z = N Q(N) = O oraz q'(N) L-.
stąd
B = [q'(N)-4m cosh mN]
Q__/ 1
Tm sinh mN (EjF,
m sinh mN , cosh
h mN \
s*f« / •
Zatem równanie (6.42) będzie miało postać
«<*>=Ł
|
1 |
, cosh mN| |
, cosh mz |
1 |
|
.EjF, |
e.f2 ) |
sinh mN |
e2f2 |
sinh mz
(6.43)
O
lub, podstawiając r = oraz cosh mN cosh mz — sinh mN sinh mz = = cosh m(N—z),
Qm I cosh mz , cosh m(N—z) 1 q(Z)-/?sinh mN [E1F1 + " E2Fa J-
(6.44)
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
69278 new 50 (2) 102 6. Obliczenia gwintów i N = l,5d. Jak widać z wykresów dwukrotne zwiększenie wy
DSCN1601 102 S Obliczenia gwintów i S — i,5a. Jak widać z wykresów dwukrotne zwiększenie wysokości n
new 46 96 6. Obliczenia gwintów Rys. 6.5. Odkształcenia wynikające z kołowo-symetrycznego ściskania
new 44 (2) 92 6. Obliczenia gwintów 0 Rys. 6.3. Naprężenia w śrubie i nakrętce dobnie zmienia się ob
new 45 (2) 94 6. Obliczenia gwintów Moment bezwładności przekroju dla gwintu symetrycznego zgodnie z
new 47 98 6. Obliczenia gwintów Między wielkościami q(z) i p(z) zachodzi związek(6.22) Uwzględniając
więcej podobnych podstron