122 * STkOPY

■ł|W A / IOV

--—-^-=12860 KOJ

4.05

Iteracja moment ów prr.y węzłowych Węui 3

OMcauc momentów przęsło wych;

7/20*4.65 17180

12860 ^1,t=7l20 "

1,80 m,

16330    7120* ?

•^t“'7j^“^Ł3° ^m- ST,.. = 16330-2,30--— 13900=4820 kGm.

Wykres momentów dla rozpory w zastępczej ramie podano na rys. 1.106

1-3 STROPY KASTTONOWE

123

d° |⁰^ dłuższego daje się tylko ze względów wizualnymi i zbroi się ¹ /'* Korzystniejszy ustrój jest dopiero wtedy, gdy oba układy żeber uważa się jj ^^iałajy^6, W ^ wypadku można posłużyć się przy rozwiązywaniu ustroju

A*

oparta na teorii siatek sprężystych,

oda polegająca na obliczaniu belek jako rusztu. afl*¹ ___ _

Schemat do wyznaczenia obciążeń JO* belek stropu kasetonowego

i

■

r

kWMli

l ii

i

prosty przybliżony sposób obliczania według metody pierwszej da się uzyskać wtedy, jtrop kasetonowy jest na rzucie prostokątnym i boki pól podzielonych nic są niż 1.50 m. Wówczas strop uważa się za płytę opartą wzdłuż czterech krawędzi, ^.oną ciężarem jednostajnie rozłożonym q_x i q₂.

Weźmy pod uwagę pasy środkowe o szerokości 1 m, odpowiadające obu kierunkom I ciętości- Pasy te przenoszą obciążenie q_x i q₂, Ugięcie obu pasów w środku rozpiętości

ponieważ obciążenie całkowite na 1 m² wynosi

(1.58)

więc

ii

mm

i

⁹ⁱ⁼⁹Wl’

(1.59)

a obciążenie belek na 1 m przy odstępach osiowych a i b wynosi

Największe momenty belek obu kierunków rozpiętości w przypadku swobodnego podparcia będą

w kierunku/, \t_lmm*Ll,

(1.61)

im g

oraz

w kierunku l₂