23643 str198 199
• Stan graniczny użytkowalności
Ugięcia przęsła A-D sprawdzono przez porównanie wariantu II z I:
7n = 2 -32-160712 = 21,845-106 mm4, j
h\> h ’ hi = h> = Pl^>P\r —> kn<kv
Stąd MÓIst<«ost. więc przekrój pozostawiono bez zmian. %
• Połączenie krokwi w punktach Di£w wariancie II
Przyjęto, że w punktach D i E krokwie będą łączone gwoździami 4,5 x 125 miB( 1 W połączeniu występują obciążenia: |
Me = - 2,6989 kN • m (moment węzłowy w punkcie E), 1
N = 8,2893 kN (siła osiowa E2 z górnego odcinka krokwi do przeniesienia U dolny za pomocą gwoździ). |
Od momentu węzłowego powstaje siła poprzeczna Vi do przeniesienia przll gwoździe. Wartość tej siły zależy od odległości między środkami ciężkości układu rozmieszczenia gwoździ w stosunku do osi obrotu (środek ciężkości \ układu gwoździ w połączeniu krokwi z jętką). Odległość tą, oznaczoną a, przyjmuje się jak niżej: i
aB =0,10ld = 0,10 -4180 = 418 = 400 mm.
Stąd
Vj = Mj(2a0) = 2,6989 • 107(2 • 400) = 3374 N.
Głębokość zakotwienia gwoździa w ostatnim elemencie złącza:
125-32-1-50-1-1,5-4,5 = 34,25 mm<Sd= 36 mm.
Sprawdzimy teraz możliwość przyjęcia gwoździ 4,6x130 mm. Maksymalni średnica gwoździ
i
Jmax = 32/6 = 5,33 mm>4,6 mm.
Gwoździe będą wbijane bez nawiercania otworów w 2 szeregach. Odległości rozmieszczenia gwoździ (wg tabl. 7.4.2.1 z PN-B-03150:2000)
@2 — Qąc = 5d,
minimalna szerokość elementu 15d = 15-4,6 = 69 mm<125 mm.
Przyjęto gwoździe 4,6x130 mm. Głębokość zakotwienia gwoździa w ostatnim elemencie złącza wynosi
130-32-1-50-1-1,5-4,6 = 39,15 mm>36,8 mm = 8d.
r< Kllcglość minimalna gwoździ wzdłuż włókien:
= (5 + 5cosa)d = (5 + 5cos0°)4,6 = 46 mm,
[ aw = 10d - 10 -4,6 = 46 mm (koniec nieobciążony),
<iĄ, = (5 + 5sina)d = (5+ 5 sin 90°) d = (5+ 5)4,6 = 46 mm (krawędź obciążona). ; Minimalna szerokość elementu przy obciążeniu momentem zginającym f h = 2-46 + 5-4,6 = 115 mm< 125 mm,
i więc można zastosować gwoździe 4,6x130 mm. Gwoździe są dwucięte. Obli-l i /cnie nośności gwoździa na 1 cięcie (wg wzorów 7.3.1.g*k z PN-B-! 111150:2000):
R,l\ =fhld h
l),\d ~fh2d ~fhlk ' ^mod/yM'
fhu = 0,082Qk-d~0'3 = 0,082-380-4,6-°’3 = 19,71 N/mm2,
= 19,71-0,9/1,3 = 13,65 MPa,
/, =32 mm,
/ , = 50 mm,
K,n = 13,65-32-4,6 = 2009 N,
fi -fhld/fhld ~ 1>0>
Rn = 0,5fhid • t2 • d -fi = 0,5 • 13,65 - 50 • 4,6 1,0= 1569,8 N,
Mvd = M k/yM = 180d2'6/U = 180-4,62-6/U = 8650,7 N-mm,
fh\d'h ' d
4(K2+fi)Myd
= [1,1 • 13,65-32-4,6/(2 + 1)] ■
• {[2• 1 (1 +1) + 4• 1(2+1)8650,7/(13,65 ■ 4,6• 322)]0-5- 1} = 1009 N,
“l4 = UyuJ ^2My“-f^d =
= 1,1 [2-1/(1 +1)]0,5 (2-8650,7-13,65-4,6)0,5 = 1146,5 N,
Kd,nm = 1009 N.
liczba gwoździ potrzebnych do przeniesienia sił od momentu działających
w złączu
//, = Vi/Rdm\n = 3374/1009 = 3,34—>4 gwoździe.
1Q0
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
str198 199 • Stan graniczny użytkowalności Ugięcia przęsła A-D sprawdzono przez po
str128 129 Stan graniczny użytkowalności. W stanie granicznym użytkowalności sprawdzamy czy ugięcie
IMAG0080 (2) gjl 2 x 1200 Wx=2*214cm3=428cm3 Jx=2*2140cm4=4280cm4 3 2 STAN GRANICZNY UŻYTKOWANIA BEL
0000010 (4) Płatwie 145 Płatwie 145 (4.6) Stan graniczny użytkowania płatwi sprawdza się ze wzoru /
STAN GRANICZNY UŻYTKOWALNOŚCI (SERYICEABILITY LIMTE STATES) 1. Jakie dwa ogranicze
DSC71 (6) AGH Projekt pomostu technologicznego o konstrukcji stalowejI stan graniczny użytkowania S
DSC84 (4) 3.3.4. Stan graniczny użytkowania SGU (PN-B-03200_1990, 3.3) Stan grani
Warunek I stanu granicznego użytkowania dla fundamentów palowych I stan graniczy użytków sprawdza si
0000010 (4) Płatwie 145 Płatwie 145 (4.6) Stan graniczny użytkowania płatwi sprawdza się ze wzoru /
83013 skanuj0008 (223) POLITECHNIKA WROCŁAWSKA ZAKŁAD BUDOWNICTWA OGÓLNEGO Ugięcie całkowite Stan gr
IMAG0069 (2) 2.Sprawdzenie stanu granicznego użytkowania, kierunku y yh=190cm/l 6cm=l l,87cm < 20
str198 199 (2) Wskazówki w przypadku awarii • Nie podchodź z otwartym ogniem, iskrzącymi przedmiotam
więcej podobnych podstron