77183 Str072 (4)

77183 Str072 (4)



72

5.3.6. OBLICZANIE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI OTWARTYCH, wg [15,38,48,51,52,53]

T2 kup kA 10 VH®HP (l~kbe) kfcU-


PARAMETRY ZADANE:

Schemat reduktora;

liTj.N m; n\, n2, min"1; u; Tmax/T nom i &HP» &FPl(2)t ®HP max 1 (2), &FP maxl(2)> MPa.

Warunki pracy przekładni.

1. OBLICZANIE ŚREDNICY ZĘBNIKA I DOBÓR INNYCH PARAMETRÓW PRZEKŁADNI

1.1. Zewnętrzna obliczeniowa średnica zębnika, mm

de\ — kd

gdzie

A-rf =101 MPa1/3 - dla kół o zębach prostych; kbe - współczynnik szerokości wieńca (w stosunku do zewnętrznej długości tworzącej koła stożkowego);    b/Re = (0,2...0,3);

knp - współczynnik nierównomiemości rozkładu obciążenia wzdłuż linii styku; kHfi— f (HB, rozmieszczenie kół względem łożysk, khc)

(rys. 5.3.4a);

kA - współczynnik uwzględniający zewnętrzne obciążenie dynamiczne (tabl. 5.3.9); vH - współczynnik uwzględniający zmniejszenie wytrzymałości przekładni stożkowej w porównaniu z przekładnią walcową; vH= 0,85.

1.2.    Przyjmując z,' = 17, oblicza się moduł obwodowy zewnętrzny m\e = de\l z\.

Otrzymana w taki sposób wartość m'te, przyjmując pod uwagę zużycie zęba, zwiększa się o ~ 50% i zaokrągla do wartości mte=mB z szeregu znormalizowanego wg PN 1 (tabl. 5.3.2).

1.3.    Liczba zębów koła zębatego z2 = zlu.

Z\, z2- liczby całkowite.

1.4.    Przełożenie rzeczywiste przekładni Utz=z2/z2

1.5.    Długość zewnętrzna tworzącej koła stożkowego, mm

Re=0,5 m ,e \Izj+zf.

1.6.    Szerokość wieńca kół zębatych, mm b=Rckbe. b - liczba całkowita (m,eJ (1/8. ..1/10) b).

1.7.    Długość średnia tworzącej koła stożkowego, mm

Rm = Re-0,5b.

1.8.    Kąty stożków podziałowych, st

ó,= arc tg (l/urz); <52=arc tg(ure)-

1.9.    Średnice zewnętrzne kół zębatych, mm

-podziałowych    deim = mtezim;

-    wierzchołków zębów daeim=de 1(2)+2 m ,ecos<51(2);

- stop zębów    dfei(2)=de i(2)-2,4 m(ccosói(2).

1.10.    Moduł w średnim przekroju zęba, mm

mm=mu Rm/Re.

1.11.    Średnice średnie kół zębatych, mm

dm\(i)=mm Z i(2).

2. SIŁY DZIAŁAJĄCE W ZAZĘBIENIU

2.1.    Moment rzeczywisty na wale wyjściowym, N-m

T2r.z=T2uiz/u.

2.2.    Siły obwodowe, N

Fn= 2-103 7j /dm,; Ft2=2T03 T2n/dm2.

2.3.    Siły promieniowe, N

Frl=Fn tg a cosói; Fr2~F,2tga sinój.

2.4.    Siły poosiowe, N

Fa\= Fntga sin<51; Fa2=Ft2 tga cosói. (a =20°)

Obliczone wymiary i dobrane parametry przekładni (rys. 5.3.2).

5.3.6.1. PRZYKŁAD OBLICZEŃ

d'a = kd


101


Obliczyć podstawowe parametry stożkowej przekładni otwartej o zębach prostych wg schematu c2, rys. 5.3.4.

PARAMETRY ZADANE:

Schemat reduktora - c4 wg rys. 5.3.4 (łożyska stożkowe); Pi = 5,1 kW; r, = 442,8 Nm; T2=1325 N m; u =3,15; nx= 110 min1;

(JlrP = 475 MPa;

Materiał zębnika - 45,    HB, = 210 MPa;

Materiał koła zębatego - 35, HB2= 190 MPa.

Warunki pracy przekładni - średnie.

1. OBLICZANIE ŚREDNICY ZĘBNIKA I DOBÓR INNYCH PARAMETRÓW PRZEKŁADNI

1.1. Zewnętrzna obliczeniowa średnica zębnika

Ń T2 kH, kA 1Q3 !v„0^ (1 -k^k^u1

1325 1,05 1,25 103

0.85-4752 (1-0,3) 0,3-3,152    104,8 ^

Dla kół o zębach prostych kd~ 101 MPa1'?

Współczynnik szerokości wieńca (w stosunku do zewnętrznej długości tworzącej koła stożkowego) kbc=b/Rc=( 0,2...0,3).    Przyjmujemy 0,3.

Współczynnik nierównomiemości rozkładu obciążenia wzdłuż linii styku knp= i(HB, rozmieszczenie kół względem łożysk) Ł//0= 1,05 (rys. 5.3.4a - krzywa 2) dla kbcu/(2-kbc) = 0,3 3,15/(2-0,3) = 0,56.

Współczynnik uwzględniający zewnętrzne obciążenie dynamiczne £,4=1,1 (tabl. 5.3.9).

Współczynnik uwzględniający zmianę wytrzymałości przekładni stożkowej w porównaniu z przekładnią walcową vH= 0,85.

1.2.    Moduł obwodowy zewnętrzny przy założeniu z, =17 m'tc= dj/z[= 164,8/17 = 9,7 mm.

Zwiększona wartość modułu

m = 9,7-1,5 = 14,5 mm.

Przyjmujemy wg PN m ,c= 14,0 mm (tabl. 5.3.2).

1.3.    Liczba zębów koła zębatego z2 = z, u= 17-3,15 = 53,6. Przyjmujemy z2= 54.

1.4.    Przełożenie rzeczywiste przekładni u«=z2/z,= 54/17 = 3,176.

1

Ze względów technologicznych nacinanie kóf o zębach prostych nie wymaga znormalizowania wartości m,c.

2

W związku z udokładnieniem u przekładni (patrz PARAMETRY ZADANE i p. 1.4) wprowadza się korektę przełożenia następnego do obliczeń stopnia napędu i zawartości kolumn n i T (tabl. 2.4).


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
IMG00072 725.3.6. OBLICZANIE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI OTWARTYCH, wg [15,38,48,51,52,53] T2 kHp kA 103 v
IMG00067 675.3.4. OBLICZANIE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI ZAMKNIĘTYCH O ZĘBACH PROSTYCH, wg [15,38,48,51,52
029 2 291.5.2.5. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI OTWARTYCH [15], [16], [20], [40]
029 3 291.5.2.5. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI OTWARTYCH [15], [16], [20], [40]
029 4 291.5.2.5. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI OTWARTYCH [151, [16], [20], [40]
kurmaz029 291.5.2.5. OBLICZANIE WYTRZYMAŁOŚCIOWE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI OTWARTYCH [15], [16], [20],
85965 Str067 (4) 67 5.3.4. OBLICZANIE STOŻKOWYCH PRZEKŁADNI ZAMKNIĘTYCH O ZĘBACH PROSTYCH, wg
20614.2. SMAROWANIE REDUKTORÓW, wg [15, 16,48] W reduktorach podlegają smarowaniu: 1.
rys3 49® 51 52 53 54 55 56 57 58 59 ® 61 62 63 64 65 66 67 68 69 ® 71 72 73 74 75 76 77 78 79 ® 81 8
Str224 (2) 224 14.3. SMAROWANIE REDUKTORÓW, wg [15, 16,48] W reduktorach podlegają smarowaniu: 1)
IMG00224 22414.3. SMAROWANIE REDUKTORÓW, wg [15,16,48] W reduktorach podlegają smarowaniu: 1)

więcej podobnych podstron