89571 str126 127
nie może być mniejsza od almin, natomiast wartość smax nie powinna przekroczyć 4smjn. W naszym przykładzie:
5min = 40 mm, Jmax = 4 -40 = 160 mm —> przyjęto st = 80 mm,
= KU = 1KsJ3,
Kser = Qku5-d0 */25 = 3801,5-4°’8/25 = 898 N/mm,
Ku = 2-898/3 = 599 N/mm,
E, = Eo os = 8000 MPa,
,4,. = ^ = 38 150 = 5700 mm2, a, = a, = 0,5(38 + 50) = 44 mm,
Yi = [1 + 3,142-8000-5700-80/(599-29002)]-1 = 0,123,
Ie(z = 1767,63 • 103 +0,123 • 22,07 ■ 106 = 4482,24 • 103 mm4,
Kt = KKhjĄ ot)0'5 = 2900/(4482,24-103/13 300)0-5 = 158, occlit = n2-E0<0S/X2 = 3,142 ■ 8000/1582 = 3,16 MPa,
Arelz = (fcJoc crit)0'5 = (23/3,16)0-5 = 2,698,
kz = 0,5[l+&(AreIz-0,5)+A?ely] = 0,5[1+0,2(2,698-0,5) + 2,6982] = 4,359, *«= l/[kz+(k2z-X2teiy)0’5] = 1 / [4,359 + (4,3592 — 2,6982)0*5] = 0,128.
Sprawdzenie warunki na naprężenia:
0,451/(0,128 • 14,15)+4,877/18,46+0 = 0,513 <1,0.
• Sprawdzenie nośności gwoździ
A„f>60, a zatem wartość siły poprzecznej w jętce obliczona zgodnie ze wzorem 6.4.2.C z PN-B-03150:2000
Vd = Fj(60kc) = 6000/(60-0,128) = 781 N.
Obciążenie przypadające na 1 gwóźdź obliczone zgodnie ze wzorem 6.3.2.j z ww. normy
Fl=yi-ErAiarSiV/(E-I\{ = yrAraisrV/Ic{ =
= 0,123 • 5700 -44-80-781/(4482,24 103) = 430 N.
Nośność gwoździa na 1 cięcie
/, = 110-38-1-50-1-1,5-4= 14 mm = 3,5d< Sd = 32 mm.
Przyjmujemy gwoździe jako jednocięte. Nośność gwoździ obliczamy za pomocą wzorów 7.3.1.a-s-f z PN-B-03150:2000, przyjmując do dalszych obliczeń wartość mi jurniejszą z otrzymanych:
fMk = 0,082Qk-d-°’3 = 0,082• 380• 4-0,3 = 20,56 MPa,
.Ld=fhlk kmoJYM = 20’tt °’Z/lć = 12-65 MPa.
R,n =fhid ti d= 12,65-38-4= 1923 N,
fi ~fh2d/fhld =
RiU =fh\d h'd-fi= 12,65-50-4-1 =2530 N,
1 +
fh\d'h ' d
1 +fi
[1923/(1 + 1)] ■ {[1 +2-12(1 + 50/38+502/382) +13(50/38)2]0-5 - 1(1 + + 50/38)} = 937 N,
Mvł = 180d2,6 = 180 - 42-6 = 6617 N-mm (wzór 7.4.2.1.C z ww. normy), Mv<l = Myk/yM = 6617/1,1 =6015 N-mm,
= 1,1 • 2530/(1 +2 • 1) - {[2 -12(1 +1) + 4 • 1(1 +2 • 1)6015/ /(12,65 • 4 • 502)]0'5 -1} = 1056 N,
[\ Jhu-d-t i
fhid{i'd
**mU1 2+/J
= 1,1 • 1923/(2+1) - {[2-1(1 +1)+4 -1(2+1)-6015/
/(12,6 - 4 • 382)]0,5 -1} = 870 N,
K,lh = 1-1 <2M~f~d = 1,1[2• 1/(1 +l)]0*5• (2• 6015• 12,65 • 4)0-5 =
= 858 N,
= 858 N,
l'\ = 430 N <Rdmin = 858 N.
Minimalna szerokość listwy środkowej a. = 5d = 5 ■ 4 = 20 mm.
4<
Z uwagi na konieczną minimalną szerokość wkładki 2 • 20 = 40 mm przyjęto łatę o wymiarach 45x50 mm (tab. 7-1).
127
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
Obraz5 (61) jlj, uiucils Caspcyrcsa: a. może być mniejszy od jedności; •b. nie może być mniejszy od
Obraz5 (36) 20. Indeks taspeyresa; a. może być mniejszy od jedności; b. &nb
Obraz6 (33) a. może być mniejszy od jedności; b. nie może być m
64026 Strona8 Nawierzchnie drogowe z betonu cementowego Moduł Earfr nie może być mniejszy od 360 MP
Obraz7 (40) / (Tj dP nie może być większy od 1; nie może być mniejszy od -1. 23. W^^czynnik zmienno
68987 Obraz5 (61) jlj, uiucils Caspcyrcsa: a. może być mniejszy od jedności; •b. nie może być mniej
CCF20091218 051 Minimalne zbrojenie dia elementów zginanych {A*;.**) Pole przekroju zbrojenia nie mo
W spółdzielni produkcji rolnej liczba założycieli - osób fizycznych nie może być mniejsza od pięciu.
7. Łączna liczba godzin zajęć w ramach ITS nie może być mniejsza od liczby godzin
Obraz5 (61) jlj, uiucils Caspcyrcsa: a. może być mniejszy od jedności; •b. nie może być mniejszy od
więcej podobnych podstron