10
80 4. Elementy zginane
<Jct = ~- + Aa ^ /d,
,, ™ dla
M 1759-10~3
ó = y (0,550 - 0,0254) = ■—921Q_8 (0,550 - 0,0254) = 177,4 MPa,
w środku ciężkości dolnego kątownika oraz dla M 1759 -10-3
Aa = —0,550 - o = -- _ „ 0,550 - 177,4 = 4,8 MPa,
4 530092 -KT8 , , ,
na dolnej krawędzi kątownika, jest spełniony
+ 4,8 = 187,1 MPa < fd = 235 MPa;
a*,, =
177,4
0,973
- w środniku naprężenia normalne średnie są równe zeru (i/rot = 1). Sprawdzenia wymaga wpływ sił poprzecznych na nośność belki. Według tabl. 7 nie jest spełniony warunek smukłości przy ścinaniu
— = tM. = 125 > 70e = 70 0,957 = 67,0,
K 8
w związku z tym wg tabl. 8, przy uwzględnieniu przyjętego rozstawu żeber poprzecznych dla
= 1,136,
„ 1,25
1,1
Kv = 0,65 J2 ~ \ = 0,65 J2 - -J— = 0,688 < 0,8, V p V 1,136
określono smukłość względną środnika wg wzoru (7)
a wg wzoru (17)
|
b K |
/ /d |
1000 0,688 | |
|
7 56 1 |
/ 215 |
8 |
56 |
|
1 |
1 | ||
|
<Ppv |
Ap 1,61 = | ||
= 1,606 < 5,
Nośność obliczeniowa przekroju przy ścinaniu wg wzoru (16)
VR = 0,58<ppvAv/d - 0,58■ 0,623■ 110,0-lO'2-0,8-KT2-235-103 = 747 kN.
Nośność ta jest większa od największej siły poprzecznej w belce, równej w przekroju przypodporowym 472 kN (rys. 4.2).
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
14 64 4. Elementy zginane £ 0,957 - dla pasa górnego (tabl. 6, poz. b normy) b t 0,5(160 - 7,5 - 2-
10 70 4. Elementy zginane b t 1100 7 = 157,1 > 105^ = 105-0,957 = 100,5 (klasa 4). Przekrój zali
10 30 2. Elementy rozciągane - naprężenie średnie o N N A 5,89-KT4 naprężenie od zginania m Ne _
18 78 4. Elementy zginane - dla środkowej części górnej nakładki (tabl. 6, poz. a) j = ^ = 12,0 <
14 84 4. Elementy zginane - dla środnika przy przyjęciu najbardziej niekorzystnego a = 1,0 (tabl. 6
16 86 4. Elementy zginane ^ = 13,2 < 50e = 50-1,0 = 50,0, tf 10,2 stąd dla kie
10 IGO 5. Elementy ściskane i zginane IGO 5. Elementy ściskane i zginane = 0,065 + 0,792 = 0,857 &l
więcej podobnych podstron