19

Przykład 7.1

- dla f_& = 225 MPa

Przyjęto blachę czołową o grubości t = 16 mm.

Założono, że w połączeniu kołnierzowym rur, bez dodatkowych żeber, blacha czołowa pracuje jak usztywniona wzdłuż jednej krawędzi. Zachodzi zatem konieczność redukcji obciążenia granicznego połączenia z uwagi na wpływ tzw. „efektu dźwigni”.

Współczynnik efektu dźwigni określony jest w normie wzorem (84)

Nośność obliczeniową połączenia niesprężonego z uwzględnieniem wpływu efektu dźwigni określa się wg wzoru (86)

= ^-«S_Rt = y^^-12'⁶⁷’⁰ = 582,6 kN.

Warunek nośności połączenia wg wzoru (85) nie jest spełniony, ponieważ

N = 744,8 kN > N_Ri = 582,6 kN.

Warunek ten można spełnić zwiększając grubość blachy czołowej lub średnicę śrub, albo też zmieniając na wyższą klasę śrub. Zwiększenie liczby śrub jest w tym przypadku mniej efektywne, ponieważ zmniejsza się szerokość współdziałania blachy, a przez to wzrasta jej minimalna grubość oraz współczynnik p.

Wartość współczynnika (3, przy której nośność połączenia za pomocą dwunastu śrub będzie zapewniona

f =    (2,67 - P) = 12,7(2,67 - 1,08) = 20,19 mm.

Można przyjąć t = 21 mm, a wtedy

P = 2,67 - — = 2,67 -    = 1,016

fmin    12,⁷

12-67,0 = 791,3 kN > N = 744,8 kN.

Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
19 Przykład 9,3 179 H] = 19,5 kN (15,0 kN), H2 = 9,75 kN (7,50 kN); - nachylenie terenu T = 5 mm/m.
19 Przykład 2.2 29 O 8■375 A,* - 8,17 ’23— = 10,43 cm2 < Af = 11,48 cm2. Sprowadzone pole przekr
19 Przykład 4.6 89 - dla belki górnej FRw = 0,1866-0,0066■ 0,844■ 215■ 103 = 223,5 kN. Dla siły wza
1 9 Przykład 5.2 99 Moment krytyczny słupa określono jak dla pręta widełkowo podpartego o węzłach po
19 Przykład 10.1 199 Obliczeniowy zakres zmienności naprężeń oblicza się jak dla widma jednorodnego
36 (267) Przykład 7.1 139 - dla fd = 225 MPa 19-67,0-1Q-3 50,7-225 = 0,0127 m. Przyjęto blachę czoło

więcej podobnych podstron