31326 str52 53
aj = 0,5/i, + 0,5/i2-a2 = 0,5-75+0,5-175-50,8 = 74,2 mm,
a, = 0,2181 ■ 12 000 • 74,2 • 10,91 • 107(1647,864 • 109) =
= 1,286 MPa < 14,15 MPa,
omi=0,5Ei-hlM/(EI)e{,
hy = 75 mm,
omX = 0,5 • 12 000 • 75 • 10,91 ■ 107(1647,864 • 109) = 2,98 MPa,
Oy+oml = 1,286 + 2,98 = 4,26 MPa,
+0mi <fmd = 0,8 • 30/1,3 = 18,46 MPa, o2=y2 E2 a2 M/(£ /)ef </,„„= 18-0,8/1,3 = 11,08 MPa,
y2 = l.o,
E2 = £0mean = 12000 N/mm2, a2 = 50,8 mm,
a2 = 1,0 -12000 -50,8 -10,91 • 107(1647,864 -109) = 4,04 MPa <11,08 MPa,
°m2 ~ Q>5E2 ■ h2 ■ M/(E • /)ef, h2 = 175 mm,
am2 = 0,5 • 12000 • 175 ■ 10,91 • 107(1647,864 • 109) = 6,96 MPa,
°i+°m2 = 4,04 + 6,96 = 11,00 MPa <fmd = 18,46 MPa.
• Obliczenie naprężeń ścinających We wzorze
^2max = (y3 -£3 -^3 -a3 + 0,5£2 b2 h2) V/[b2(E• /)ef] należy dla warunków zadania przyjąć A3 = 0 oraz E2 = E = E0m^„, a zatem: r2max = 0,5Eh2V/(EI)tf, h = 0,5 h2+a2,
= 0,5 -12000(0,5 -175+ 50,8)2 -10150/1647,864 -109 = 0,708 MPa.
• Obliczenie łączników
Założono stały rozkład gwoździ na długości belki. Obciążenie przypadające na 1 łącznik (wg wzoru 6.3.2.j z PN-B-03150:2000):
Fy=YiEiAi-ai-siV/{EI)et.
Chly i = 1, wówczas ^i = Yl '^l 'ai 'sl ' I)ef<Rd,
gdzie Rd — minimalna wartość obliczeniowa gwoździ na 1 cięcie dla łączników Jmlnociętych, obliczona za pomocą wzorów 7.3.1.a-s-f z PN-B-03150:2000.
Długość zakotwienia gwoździ:
lt = 200-75-1-1,5-7= 113,5 mm>M = 8-7 = 56 mm, t, = 75 mm.
Wartość docisku do ścianek (dla gwoździ przy nawierconych uprzednio otworach -- wzór 7.4.2.l.b ww. normy):
7*u = 0,082Qk d-° * = 0,082-380-7-03 = 17,38 MPa,
fhiJ = 0,8 -17,38/1,3 = 10,7 MPa,
R,n=fkui-tl-d= 10,7-75-7 = 5618 N,
0= 1,0,
= 10,7* 113,5-7-1,0 = 8501 N,
fhid d
1+0
= 5618{[1,0 + 2,0 • 1,0(1 +113,5/75 +113,52/752) +
+1,03-113,52/752]0-5-1,0(1 +113,5/75)}/(l,0 + 1,0) = 3028 N,
MyJ = Myk/yu- 180d2’6/l,l = 180-72,6/l,l =25 771 N-mm,
^</4 — 1,1
fhldh'^
2+0
= 1,1-5618-{[2-1,0(1 +
+1,0)+4 ■ 1,0(2 +1,0)25 771/(10,7 • 7 ■ 752)]0-5 -1,0}/(2 + 1,0) = 2422 N, fhid h d
4/3(1+ 2/3)Myrf
-/3= [1,1-10,7-113,5-7/
202(l+0) +
fhld'd't\
/(1+2 • 1,0)] -{[2- l,02(l + l,0)+4-1,0(1+2-1,0)25771/ /(10,7 • 7 • 113,52)]0 5 -1,0} = 3362 N,
1 + 2/3
Kd6=U
1+0
yl2Myd-fhld-d = 1,1 [2 -1,0/(1 +1,0)]0,5 -
(2 -25 771 • 17,83 • 7)0-5 = 2790 N,
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
28409 str54 55 * = 0,2181, a, = 0,5(/i1+/r2)-a2 = 0,5(75+175)-50,8 = 74,2 mm, F, = 0,2181 • 12000 •
Image474 Autorozdzielacze b S2 Sf Sq Y„ Y, Y2 Y3 Y4 Ys Yg Y? 0 0 0 Aq Aj A2 A3 Aą Ag As A7 0 0 1
Scan10022 (5) L_J A2. CA S J)m UJcuch 50-tych • 1-/5, Z-Z2 AS Al CPÓBOn/e. L-J9/ AJ - do śuan AeMnp
Scan10022 (5) L_J A2. CA S J)m UJcuch 50-tych • 1-/5, Z-Z2 AS Al CPÓBOn/e. L-J9/ AJ - do śuan AeMnp
str52 53 Pol. OanaCOnl Fojmeiwr&il 101 102 Ffecu£ov&6 Opln]? . 1 103 0 11134 1040 Sroub
/ a) > n — l Aj — ĄnitK * b)A2=1, 11 = 2 -A>=/, /i = 3 2 3 Rys. 1 Fala stojąca w mrze otwartej
2 metody różnic cząstkowych S=a*b*c S, = a, * bi * Ci S2 = aj * b, * Ci S, = (a2-ai)*b,*Cl Sb = ai (
15 2. METODA SYMPLEKSOWA G C(A). Zauważmy, że aj 0 B, bo a, a2,..., a^, aj są liniowo zależne. Mamy
15 2. METODA SYMPLEKSOWA G C(A). Zauważmy, że aj 0 B, bo a, a2,..., a^, aj są liniowo zależne. Mamy
Scan10022 (5) L_J A2. CA S J)m UJcuch 50-tych • 1-/5, Z-Z2 AS Al CPÓBOn/e. L-J9/ AJ - do śuan AeMnp
< md H 11 m I 53; Ąj 1
A2 1 4 (75 koni) 02 Audi A2 1,4 2000-02 Engine codę: AUA Installation 1. Ensure l
więcej podobnych podstron