P1010830
292 6. RAMY ŻELBETOWE
Tabela 6.5
Zestawienie momentów dla 111 schematu
|
1‘uckrój j |
a-i |
. 2-3 |
2-7 |
5-2 j |
3-4 |
4-3 |
4-5 |
5-4 |
5-6 |
5-7 |
7-2 |
7-sj |
M 1 |
|
-- fl symetria |
4-1203 |
4-1091 |
-2294 |
>305 | |
-305 |
f 305 |
— 305 |
-1091 | |
— 1203 |
+2294 |
+ 68511 |
-6851/ |
0 I |
|
h MlytjiDcirt* |
■f at |
4*IS3t |
-3713 |
+725 1 |
—725 |
+ 725 |
+ 1831 |
>1882 |
-3713 |
+ 1266 |
>1266 |
-2532 | |
|
ś+i strat |
*3085 |
*2wa |
-6007 |
4*1030 |
-1030 |
-420 |
s ? |
>740 |
+ 679 |
- 1.149 |
>8117 |
-5585 |
—2532 ‘ |
Momenty przywęzlowc i podporowe
Vf,; -0.5 • 1S82 + 602 = +1543 kGm,
Ms?=0,5 (-2532) «=-1266 kGm, i
Mtts=0,5-1882-602= +339 kGm.
Rys. 6.40. Określenia reakcji dla 1U schcmuu obcinać
Obliczenie sil poziomych dia Ul schematu w podporach fikcyjnych 4 i 5 A^+ Mj,+AUS + M54 1030+2922+ 420 + 740
U
1U4
5,00
= -1022 kG .
„ 3085+1542—2532—1266+ 679 + 339 _
----+1022 = -355 + 1C22— 667 kG.
IV Schemat — obciążenie wiatrem
W obliczeniach uwzględni?, sią parcie i ssanie wiatru tylko na ściany boczne bud\nku» natomiast obciążenie dachu ssaniem wiatru jako czynnik odciążający pominięto. »
Obciążenie skupów parciem i ssaniem wiatru: wartość normowego ciśnienia dynamicznego pH «4S kG/m*, wartość współczynnika dla strony nawietrznej C^s^= +0,8, wartość współczynnika dla strony zawietrznej CM-»— 0,5.
Powierzchnia nawietrzna
9.*45-0,8»36 kG/ma ,
powierzchnia zawietrzna
*,= -45 0.5--22,5 kUjm1, w.^36-6,0-216 kG/m, -22,5-6>0_ _ v35 kQ/m
A.5. ZASADY OBLICZANIA HAL
Obciążenie to zamienia się na dwa przypadki
a) symetryczne 3f|
9i=(216 *-135)0,5=41 kO/m,
b) a n (>' sy m eiryc:tató?|
=(216+135)0,3=175 kO/m;
dla obdążenia symetr^ nego Qi
kGm
*-¥K44(^Kg4©>"
dła obciążenia antysyrcetryczncgo <]2
jęm
- 175*5,0J
^Af2, = it/sa=~^—*365 kGm,
Ms*=W211=3596 kGm,
— Msa=M4s=365 kGm.
Tabela 6.6
Iteracja dla IV schematu obciążeń, obciążenie symetryczne
|
Vfcetf 2 |
W«zd 3 | ||||
|
1 s I |
2-1 |
11 |
2-7 |
I |
« i |
|
100% |
22.8% |
w% |
100% |
«£% | |
|
(11,4%) |
. |
05.6%) | | |||
|
1 +* ' |
+» |
if_1 |
+ IS | ||
|
>22 |
+87 |
i 1 | |||
|
+ J4 | |
+3 |
fe l |
+ 8 |
—17 |
-« 1 |
|
0 ,J , |
+96 |
-104 ] |
+8 i |
_0__ |
~ i!| i |
S-4
4*J%
-41
-42
Moment przywęzJowy
A/72«0,5*8«4 kGm.
Momenty podporowe
-91+0,5*96«-43 kGm, iVw«+91-0,5-96*+43 kGm.
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
P1010831 294 f. RAMY ŻELBETOWE Tabela 6.7 Iteracja dla IV schematu obciążeń, obciążenie a ntysy
48284 P1010838 308 «. RAMY ŻELBETOWE Moment przęsło*? ,Wr-. 16.339-3,0—533* 3,0* 1
P1010823 278 «. Ramy ffiUDTDWl pominięto wpływ momentów skręcających, zakładając, żc pola rusztu ści
49882 P1010824 ■ 280 6. RAMY ŻELBETOWE Przy obliczaniu ścian szczytowych należy pamiętać o obciążeni
P1010825 262 *. RAMY ŻELBETOWE Należy zwrócić uniff. te niekiedy >v kratownicach w pasach dolnych
P1010846 (2) 324 6. RAMY ŻELBETOWE *=eo“9,70 cm =0,30 <£„=0,60, e,a 9,7+0,5 • 40 - 3,5 = 26,2 cm
P1010825 262 *. RAMY ŻELBETOWE Należy zwrócić uniff. te niekiedy >v kratownicach w pasach dolnych
P1010846 (2) 324 6. RAMY ŻELBETOWE *=eo“9,70 cm =0,30 <£„=0,60, e,a 9,7+0,5 • 40 - 3,5 = 26,2 cm
ZESTAW C 3l"W" 1 Dla wektorów v = (—2,1) , u = (3, —1), z = (2, 0) wyznaczyć wektor ty = v
więcej podobnych podstron