- 64
dla t > 300°C |
.» 0,0025 |
dla 100°C < t < 300°C w |
- 0,0020 |
dla t < 100°C |
- 0,0015. |
"ssll -iia. przykładu rozpatrzymy przekrój żelbetowego pła-- 23 z rys* 23, przyjmując markę betonu 200, tzn.
•'z. ~ kG/ea , a stal zbrojeniową o Qr = 2500 kG/cm , wtedy
otrzymamy
aln* /'d = lOO^ *2500 ~ °<°°15*
ponieważ jednak tw =» +240°C, więc trzeba przyjąć min| =
= 0,002 :> 0,0015* Zatem potrzebne zbrojenie poziome tz »
» 20 • 100 • 0,002 = 4,0 cm^. Przyjęto ó 10 mm co 20 cm i* 3,93 cm 4,0 cm
Zbrojenie pionowe przyjmuje się zwykle w najwyższej części płaszcza komina w minimalnej ilośoi 0,3 * 0,4%, zwiększając je w miarę potrzeby stopniowo w niższych bębnach*
Odstępy między wkładkami pionowymi nie powinny przekraczać 30 om i podwójnej grubości d płaszcza żelbetowego, a między wkładkami poziomymi - 25 cm lub połowę tejże grubości d płaszcza przy d > 40 cm*
Najmniejsze grubości otuliny zbrojenia w płaszczu żelbetowym wynoszą 5 cm przy ś zbrojenia >16 mm, oraz 4 era przy £ < 16 mm*
Pionowe zbrojenie płaszcza wykonuje się zwykle z prętów $ 12 * 24 mm, rozstawionych po jego zewnętrznej stronie* Do tego zbrojenia od strony wewnętrznej podwiązane jest poziome zbrojenie pierścieniowe z prętów $ 10 -f 14 mm*
Istotne znaczenie ma przestawianie sąsiednich.styków zbrojenia pionowego i poziomego o ok. 1 m tak, aby pokrywająoe się styki wypadały nie gęściej niż w co piątej, a wyjątkowo tylko w co trzeciej lub czwartej wkładce*
Naprężenia w betonie || i w stali zbrojeniowej 6zt P*2? n = 12, oblicza się w przekrojach pierścieniowych wg wzorów
6b = B2" f-kG/cm2], = C " °b [kG/om2] ,
gdzie
So = [kG/ciD2].
Oznaczenia:
B,0 - współczynniki przyjmowane z tablicy 3 normy [17], zależne od procentu zbrojenia p% = 100/4 oraz od stosunku e/rm, gdzie e * M/Nf
5 - średnie naprężenia w przekroju płaszcza Pb od obciąg
żenią pionowego,
N - oiężar własny kolumny komina powyżej badanego przekroju, e - mim os ród oho leżenia komina,
rffl - odległość osi wkładek pionowych płaszcza od środka przekroju płaszcza, tj. od pionowej osi komina,
U - moment w badanym przekroju, wywołany obciążeniem wiatrem i ewent. odkształceniem osi trzonu komina.
Potrzebne dane do obliczeń i otrzymane wyniki przy sprawdzaniu naprężeń w betonie i zbrojeniu płaszcza dogodnie jest zestawić w postaci tabelarycznej, jak to przedstawiono w przykładach ćwiczeń projektowych (p.2.13.6 i 2.13«7 tablica 7 oraz p.2.13*8 tablica 8.
Podaną metodą wymiarowanie płaszcza żelbetowego przeprowadza się w fazie II, a więc nie uwzględniając rozciągania w betonie, co może spowodować powstanie szkodliwych rys, za jakie uważa się rysy o rozwarciu większym niż 0,2 mm. Publikacje, wg których można obliczyć stopień zarysowania kominów żelbetowych są wymienione w pracy [7] i a przebieg obliczenia podano w przykładowym ćwiczeniu w p.2*13.8*
2A4. WZMOCNIENIE COKOŁU OSŁABIONEGO OTWORAMI
Otwory wlotowe czopuchów jednostronne lub dwustronne (rys*30), a także inne otwory włazowe, służąoe do odpopiela-nia, montażu i konserwacji komina od strony wewnętrznej, znacznie osłabiają trzon komina. Stosowane z reguły pogrubienie cokołu pokrywa tylko w niewielkim stopniu zmniejszenie momentu bezwładności poziomego przekroju p3