DSC00023 (28)
54
Ponieważ zgodnie z równaniem (8.16) mamy Cn = (1 - 0,54ff)
Ostateczna postać wzoru na przekrój zbrojenia rozciąganego jest następująca:
(8.19)
Jeżeli w obliczeniach przekroju zginanego wartość współczynnika ||f znajdzie się poza przedziałem wartości granicznych S podanych w tablicy 8.1, oznacza to, że mamy do czynienia z przekrojem wymagającym dozbrojenia w strefie ściskanej. Przekrój taki należy zbroić podwójnie lub przeprojektować, zwiększając jego wymiary lub podwyższając klasę betonu.
W przekrojach pojedynczo zbrojonych wysokość strefy ściskanej jest ograniczona warunkiem xcfr < x^]im = d. Wynika on z konieczności zachowania wartości granicznych odkształceń rozpatrywanego przekroju, które przyjęto w założeniach obliczeniowych we wzorze (8.2). Zrozumienie powyższego warunku będzie łatwiejsze po przeanalizowanie zależności pomiędzy stopniem zbrojenia p a względną wysokością strefy ściskanej Stopień zbrojenia określa wzór
(8.20)
Powróćmy do równania równowagi sił w przekroju (8.7). Po podzieleniu obu stron równania przez bd i podstawieniu - fp| Id otrzymamy inną postać wzoru na stopień zbrojenia:
(8.21)
W tym wzorze zależy on od względnej wysokości strefy ściskanej ||| oraz od wytrzymałości zastosowanych materiałów.
Gdy podstawimy graniczną wartość ||| = |p|| (z tabl. 8.1), określimy maksymalny stopień zbrojenia /w, jaki może wystąpić w przekroju pojedynczo zbrojonym.
(8.22)
P Pnux >
Jyd
Zwiększenie ilości zbrojenia powyżej nie prowadzi do zwiększenia nośności przekroju. Zniszczenie nastąpi bowiem na skutek zmiażdżenia strefy ściskanej betonu mimo niewykorzystania stali zbrojeniowej w strefie rozciąganej.
Wartości pmt mieszczą się w granicach od 2,25% (dla betonu B15 i stali A-O) do 4,05% (dla betonu B70 i stali A-IIIN) [91. Jeżeli p > pmx oraz współczynniki
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
~LWF0024 [Rozdzielczo?? Pulpitu] ■M *& tu ■“ i 16. Równanie Bemoullicgo dla cieczy rzeczywist
DSC00050 (28) YBKIE WYKONYWANIE PRSYMULACJA KRZEPNIĘCIA OTYPÓW Geometria odlewu korpusu sprężarki po
DSC00071 (4) Odejmując odpowiednio stronami pierwsze równanie od drugiego i od drugiego mamy 14a+146
DSC00086 (28) Piękne, ale w 7a**rine nic dnaU hard/o szybko się zaciera! Pola co mamy niero/wią
Mechanika ogolna0008 16 Z równania (23) mamy: N = P • cos a Siła tarcia rozwiniętego wynosi odpowied
100 39 86 Zgodnie ze wzorami (3.16) mamy: Rys. 3.7 Skoro za pomocą wzorów (3.16) łatwo jest określić
2012 10 05;09;583 (4.16) i zastępując potencjały chemiczne prężnościami utleniacza zgodnie z równan
29400 MATEMATYKA012 16 I Wiadomości wstępne Dowód. Zgodnie z przyjętymi oznaczeniami mamy: z,z2 =
DSC00058 (4) Równania (3.4.16) i (3.4.37) można upisai
img010 (54) 15 oraz równanie A- x = b ma rozwiązanie, to znaczy istnieje wektor x*e R" taki, że
skanuj0072 (15) 140 5. Równowagi Jonowe ro/ctcrtczonych roztworach wodnych Bilans ładunków. Zgodni
więcej podobnych podstron