S6302988
0.756 m.
przyjęto w zaokrągleniu b', - 0.80 m; dla te| wartości x - 0,400 m < x.„n = Orientacyjny warunek konstrukcyjny O} s (0,4 ♦ 0,8)h • 0,6 m ♦1,2 m.
0.607 m.
12. Liczba clęgien:
n = —— = = 6,34 , przyjęto 7 kabli z 4 splotów 015,2 mm.
Ap, 560
Rzeczywiste pole powierzchni przekroju kabli sprężających Ap =nApt = 7-4-140 i 3920 mm2.
13. Maksymalne sity sprężające:
sita początkowa - maxP0 = 0,80-1770-103 39,20 1Q“* = 5551 kN, sita wstępna - maxP> = 0,75-1770-103-39,20-10~* = 5204 kN, sita trwała - ma*P, =0,65-1770-10*-39.20-10"4 = 4510 kN.
Wstępne oszacowanie strat:
straty początkowe l doraźne ZJP0+ZdP, =0,10 maxPQ - 0,10-5551 = 555 kN, straty opóźnione I-d/5, = 0,18(ma>rP0-r jP0 - £jP,) = 0,18(5551 - 555) = 899 kN.
Możliwe do wykorzystania sity sprężające:
siła wstępna - P, - 5551 - 555 - 4996 kN < maxP, =5204 kN,
sita trwała - P, = 4996 - 899 = 4096 kN < maxP, =4510 kN.
14. Mga -\0Mgn = 1,0-1392 = 1392 kNm (wg EC1 [N18] - przyjęto yQM = 1,0 dla przypadku: działanie korzyst-
ne w sytuacji przejściowej).____
TsT = 5551(1,50 - 0,15 - 0,08) - 1392 = 5657 kNm.
Tff y = (0,55 - 0.1)(1,50 - 0,08) = 0.639 m. = 4'am(h~= 0.55(1.50 - 0,08) = 0,781 nr _
17. = 0,17 +
I - °'r7 • 0.639(1,50 -0,08 - 05 • 0,639)
L 23,3
0,23(t50 - 0.08 - 0,5-0.23)
= 0,581 m.
przyjęto b, = 0,65 m -* x‘ = 0.495 m < = 0,781 m.
Orientacyjny warunek konstrukcyjny 6, = (0,30 + 0,60)h = 0,45 m ♦ 0.90 m Założone wymiary przedstawia rys. 14.1-1 a.
Sprawdzenie rozmieszczenia kabli w przekroju środkowym: przyjęto układ kabli jak na rysunku 14.1—Ib; minimalna szerokość półki dolnej dla 5 kabli w jednym rzędzie bf - 2cc + 500 + Acw = 11-55 = 605 mm = 0,605 mm.
18.
19.
20.
21.
227
Rys. 14.1-1
A' = -=5ćlf(o,65 - 0.17)0.23 -*■ 0,17 • 0,495] - <o - zbrojenie obliczeniowo zbędne, s 310 v ł 310
ma być A'a > 4;^ = 0,0O2b;ńf = 0.0020.80-0,20 = 3.20-10"* m* - 320 mm2,
przyjęto 6010 o Aj = 471 mm*._ __ . ~
/\s ^ A;;,*, -0.0015b,h, = 0.00150,650.23 - 2.24 10"* m* - 224 mm2.
przyjęto 6010 o A,* 471 mm2._ '
Na podstawie założonych wymiarów (rys. 14 1-1 a) dobrano przekrój (rys. 14 1—Ib), ze sprawdzeniem warunków rozmieszczenia i otulenia zbrojenia sprężającego i zwykłego.
Ola przekroju obliczono:
Ae = 0.491 m2, V-0,774 m. iz'-0,726 m, /e-0,146m‘, Wc-0,189 m3. a0 -0,13 m < 0,15 m, ep - 0,774 - 0,130 - 0,644 m.
Korekta ciężaru własnego belki:
gk = 0,491-25.0 = 12.3 kN/mb < 12,4 kN/mb (przyjęte w p.5),
Molt = 0.125-12.3-30.02 - 1382 kNm.
M(KU,) = 0.125(1,15-12.3-1-11,5-*-23.1)30.0* = 5482 kNm.
MjKsz) - 0,125(12,3+10,0-1-0.7 16,5)30,0* = 3806 kNm (przyjęto -0,7 z tab.9.3 EC1). _
p__0,491 3806 - 32 - 10a - 0.189 _ 3ĄgQ kN
a 0,189 + 0,491 - 0,644_0,9 . ..
Pa =3459 kN < P, - 4096 kN (wartość szacowana w p. 13). a zatem warunek bezpieczeństwa w stanie gra-
nicznym zarysowania przy założonym poziomie strat Jest spełniony. - -
fj _ 11 • 4.996 t XI - 4,996 ■ 0,644 - 1,0 ■ ^382 _ MRa 00 0,491 0,189
tr** = 22,6 MPa < 0,61„ - 0,6 43.0 - 25.8 MPa.
23.
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
Obraz 2 (14) Z równania tego wynika, że ekstremum wystąpi dla x2 = 7//2. Uwzględniając tę wartość w
P1120605 [1024x768] uniwersalnych co> R. AU- Dla elektrolitu 1-1 wartościowego flf+MiJ-l iq«o.S)
20 metrach temperaturowo—czasowych. Zakłada się, że dla danej wartości naprężenia parametry te,
Matem Finansowa 2 92 Dyskonto W konsekwencji przyjętych definicji otrzymujemy zależności: 92 Dyskont
Wagony kolejowe i hamulce (195) 1 nia w zależności od czasu dla dwóch wartości szybkości spadku tego
zasoby 4 przyjęcia, a które nie. Te wartości przekazywane są często za pomocą opowiadań i innych śro
Obraz 2 (14) Z równania tego wynika, że ekstremum wystąpi dla x2 = 7//2. Uwzględniając tę wartość w
Obraz 2 (14) Z równania tego wynika, że ekstremum wystąpi dla x2 = 7//2. Uwzględniając tę wartość w
więcej podobnych podstron