10.

12.

13.

I

.    1X2 10-* -0272 + 2.8• 10-^-0.146; „,_OB

^m    1X2 -10-*+ 2.8 -10-⁴    _ • ^m'

S = 5.135 • 0.0076j 1 - —ft—^⁸³³ |=0.084. .dP* -    1537 = 119 kN

0.005642

1 + 0.084

Pn> = 1417 kN < P/(2> = 1487 kN,

P»= P-o) = 1417 kN.

- całkowite straty początkowe i doraźne wynoszą: (1S86-1417)/1586 = 0,107 = 0.110 (założone w kroku A.16).

122 • 10"³ 0,188 0.005642

= -4.07 MPa. <r_c^,=

83-10"³ 0,188 0.005642

= -2.774 MPa.

1417 . 1.417 • 0.188*    _1JP,_

tr~, = ■—----+ — - —-= 16,6 MPa.

0.1833    0.005642

=25^121.1266MPa. dla^Ł = 2266=0.71

1770

1X2-10    'pt,

^onoao = 0.025 • 1266 = 3X6 MPa.

■dcTomo =2 31,6 = 63,3 MPa.    = 63.3 - 32,4 = 30,8 MPa.

«J = 2.5 %.

₁₄    ^    0,34 • 10"³-190 -10³+ 08 • 30.8 + 5.135 -1,95 l(l 6,6 - 4.07) + 5,135 • 1,109(- 2.774) ₁

1+5,135-0.007611 +

^,fl076(¹⁺ 0^2^W882j^(l+MW,)

62 MPa.

15. P_t1, = 1417- 162 10³ 11.2-10"*= 1236 kN. P_m = P_lmn= 115110³-! 1.2-10

1289 kN.

16. Pr„ = 1236 kN < P(2) = 1289 kN. P<i) = 1236 kN > P^ = 1179 kN - czyli warunek bezpieczeństwa dla stanu granicznego zarysowania jest spełniony, a zatem P,= p₀, | 1236 kN.

- całkowite straty opóźnione wynoszą:

H417-12361/1417 = 0.128 = 0.13 (założone w kroku A.16).

17.

140

Rw-.: = 1586-^- = 198 - ⁷ 1120

kN.

18.

1586-10"

190-10³-1X2-10"

-50 = 0.373 m.

19. Informacje wykonawcze dotyczące sprężenia’

-    spioty siedmioarutowe Y1770S7 015.2 mm, klasa relaksacji - 2 według [N1],

-    siła przy kotwieniu splotu: 198 kN.

-    wydłużenie splotu na torze o długości 50 m: AL = 373 mm.

-    sprężenie przekazane na beton po 3 dniach naturalnego dojrzewania w wilgotnych warunkach.

C. Sprawdzenie ugięć_______

Założone ograniczenia U 14,9

-—‘OSrrtm. a*.=^ = ~0,037m. a_u„ = ^=^ = 0.03m.

ćL

200 200 Sztywność na zginanie:

-    przy obciążeniu krótkotrwałym B₀ = E^dct = 37 • 10³ • 0,005642 = 209 MNm².

-    przy obciążeniu ciężarem własnym g i siłą sprężającą

500    500

37-10³

.    ______= 12685 MPa. ą = ą,_e///_cs = 12,7 • 10³- 0,005642 = 72 MNm².

1 + ^_c(ao,/_gj 1+X951

- przy dodatkowym obciążeniu stałym dg i części długotrwałej obciążenia zmiennego y_zq. przyłożonych po 60 dniach do elementu w środowisku wilgotnym

p:    * —£fi!2—,?⁷ '⁰-³ « 17544 MPa, 0,' =    = 17,5 • 10³ • 0,005642 = 99 MNm²,

1+#_cK/i) 1+1.190    ¹    *

■as_

= 0.040 m,

a_. =-^_- 9A _ 5    4.4-143⁴

³⁸⁴ S,    384 '“72003“ ^{= 0,040 m}-

- ugięcie od sprężenia - doraźno

ugięcie od sprężenia - długotrwale

_ _ L i-¹ ~'⁴¹7 • 0272 + 09 - 364 - 0,146^ 4.Q² 8 209-10³    1    “

długotrwale

-0.050 m.

'Ir (-03 ■ 1236-0272+ 11-322-0.146^4 S²

a_p[=t^V^;)4    (-03-1236.

- ugięcie od dodatkowych obciążeń stałych

a_.    5 (3.0+ 0.6-

³⁸⁴ e?    384 ^_—ii:

8-72-10³

-0.097 m,

obciążeń stałych i zmiennych

I zmiennych długotrwałych

!^₌_^,(3.o+o.6-io.o)i43^/=005a_m

384    99-10³

oo*ł    Ą    384    99-10³

- ugięcie od obciążeń zmiennych krótkotrwałych _a _ 5 (l-y₂)q_fc4 5 (1-0,6)l 0,0-143⁴ ” 384 1 ą, 384    209-10³

l -------1-■-i

= 0,012 m.

5    MMI* IV

Sprawdzenie wartości dopuszczalnych:

-    ugięcie odwrotne

a' = a_gi- + a_p, = 0.014 -0,050=-0.036 m.

|a'|= 0.036 m < a;,„ = 0.074 m,

-    ugięcie maksymalne

a = a_gf + a_pf+a_sf + a_w = 0,040 -0097 +0.058 +0012 = 0,013 m. a = 0,013 m < a^, = 0.037 m,

-    ugięcie chwilowe

a_H =0,012 m < a^ = 0.030 m.

D. Projektowanie strzemion (procedura z tablicy 7-6)

2.    Trasa prostoliniowa cięgien, bez odgięć i kotwienia wgłębnego._

3.    Do sprawdzenia przyjęto przekrój w odległości x = h = 0,55 m od czoła t

4.    = 115-4,4 + 3.45 +14.0 = 22 kN. V_Sa = yfo,)=22(05-14,9-055)=155 kN.

5.    Dla splotu w betonie klasy B60 -+ p_P = 50 (wg tablicy 7-7),

dla 0 = 15,2 mm -» kr. = 50-15.2-10^-3 = 0,760 m._

|6. dla x = 0,55 m < t_P = 0.76 m

8-    d = h-a_p =0,55 - 0,0894 = 0,461 m. /c = 1,6-cf£l, k = 1.6- 0.461=1.139> 1.

= 0,0116 < 0,02,

_ 0.9P_f    0,9-1236-10^-3

^<7cp~    0.1833

= 6.07 MPa < 0.2 fu = 0.2 - 33.3 = 6.66 MPa.

= [ 0.35 • 1,139 • 1.93 • 10³(12+40 • 0,0116)+ 0.15 - 6.07 -10³1021-0,461= 212 kN.

9.    1^=155 kN < l/(w =212 kN - wymagane tylko zbrojenie konstrukcyjne.

10. Z 3 0.9d = 0,9 • 0,461 = 0.415 m. r = 0,6( 1 --^-| = 0,6| 1 -—1 = 0,461,

V 250J    \ 250J

^VM2 = 0.5 • 0.461 • 33,3 • 10³ • 0,21 • 0.415 = 696 kN.

V_sa = 155 kN < V_9a2 = 696 kN - warunek spełniony.