56527 skanuj0008

fe^-j - 2 UZ.' -UęJ    nu-UX UU W W)Ą    ^/u^J

e_s2 = 500 + 0,5 • 300-40 = 610 mm (0,61 m).    . ^

Sjjjgjaf'’

Ponieważ e_sl = 390 >0,5 -300-40 = 190 mm, mamy do czynienia z przypadkiem dużego mimośrodu.

A. Obliczenie metodą ogólną

Ze wzoru (5.4) ustalamy wartość momentu

M_Sdl = 0,180 • (0,50 - 0,5 • 0,30 + 0,04) = 0,0702 MN • m.

a następnie z zależności (5.12) określamy

0,0702

1,0 0,26²-0,85-10,6

= 0,115    = 0,180.

Ponieważ wyznaczona wartość £ odpowiada zakresowi lb, zbrojenie A_s2 jest obliczeniowo zbędne. Zgodnie z PN-99 zakładamy jednak minimalne pole przekroju tego zbrojenia. Ze wzoru (5.27) otrzymujemy

A,_{2 min} = 0,002 ■ 0,26 • 1,0 = 0,00052 m² (5,20 cm²).

Z tablicy Z.2 (załącznik) przyjęto w obliczanym przekroju pręty 0 12 mm rozmieszczone co 200 mm ^2.prov = 5,65 cm² >5,25 cm².

Ponieważ pole przekroju zbrojenia ściskanego jest większe od zera, należy skorygować zasięg strefy ściskanej. W tym celu wyznaczamy ponownie współczynnik /r (z uwzględnieniem pola przekroju zbrojenia A_s2 i naprężeń w tym zbrojeniu). I tak, dla:

ze wzoru (3.46) obliczamy

0,180-0,154    1

1-0,18    ' 0,00105

Identyczną wartość współczynnika k_s2 można po odpowiedniej interpolacji otrzymać z tabl. 3.5. Obliczamy ponownie ze wzoru (5.14)

0,0702 - 0,000565 • (0,26 - 0,04) • 0,30 -210

1,0 - 0,26²-0,85-10,6 Dla tej wartości £

«£rU.

, nm o.iis-ą-is9 1

k_t7 = O,Ol--------— = o 24

A^OJ8 0,00105    ’ ‘

Zatem po kilku krokach iteracji

Ponieważ wartość £ = 0,170 różni się od poprzedniej (£ = 0,175) mniej niż o 5%, tak więc iterację można uznać za zakończoną. Ostatecznie

Przyjmujemy jednocześnie z tabl. 3.4 współczynnik a) = 0,115. Teraz obliczamy pole przekroju zbrojenia rozciąganego ze wzoru (5.15)

A | = (0,115 • 1 • 0,26 • 0,85 • 10,6 + 0,000565 • 0,19 • 210 + 0,180) — =

¹ 210

= 0,002247 m² (22,47 cm²).

Z tablicy Z.2 przyjęto pręty poziome 0 18 mm rozmieszczone co 110 mm; A_{sl prov} = 23,20 cm² >22,47 cm².

B. Obliczenie metodą uproszczoną

W metodzie uproszczonej zakłada się z góry możliwość pełnego wykorzystania efektywnej strefy ściskanej. Dla stali klasy A-I z tabl. 3.9 odczytujemy Ę_eff lim = 0,62; przy tym założeniu pole przekroju zbrojenia ściskanego obliczamy ze wzoru (5.24)

Wynik ujemny oznacza, że zbrojenie ściskane nie jest potrzebne obliczeniowo. Podobnie jak w metodzie ogólnej zakładamy, że zbrojenie A_sl stanowią pręty 012 mm rozmieszczone co 200 mm (minimalny stopień zbrojenia). Rzeczywisty zasięg efektywnej strefy ściskanej lokuje się poniżej wartości granicznej. Przy wyznaczaniu wartości £_e// można skorzystać ze wzoru (5.14) i tabl. 3.10.

Warunek (5.22) nie został spełniony, gdyż

tak więc zbrojenie rozciągane należy wymiarować ze wzoru (5.26). Otrzymujemy

Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
skanuj0008 fe^-j - 2 UZ. -UęJ    nu-UX UU W W)Ą    /u^J es2 = 50
6 uuMJHitfiii i juiniciiiz.ć(t:yjiiy pizez-iitiuzuiiy uu ueiuw wuuKdoyjiiyun, uu uz.yi.NU
skanuj0014 (247) -Mfeututcu ? My t^uiop-id -/uu&fra&. łcbeutypiccky milki C^k^atucą) %dJb(^
komunikowanie6 M fe uC^^CO/C Lr UX^CUXUC kup, ŁpKJO , b^tui) Kmjl^ BlcR l K^^GL
skanuj0044 (6) g 7    - fe - 6W **>e ~    ..~   &nbs
o Cd Nu LUO, I. UU AilOPc lii, AiKIPc UU Od° UlJI,m <idw uu mx u_n, On uu <3Pc on, <pc UU V
skanuj0001 fe-UHgyuftung- $■1 &£*)&y ^ - Hć U«.i~£. /£_ u b.Ta^^t/i VvXvJ*(fc(£)MJ1* 0(f
skanuj0002 (20) rH H. i f§ p i <0- et ŁLct i uU • N r jM -
skanuj0006 (392) I ECH^OLCterA iMWjl w^uX. K f-ilłrO.CjĄ ; O&OU " jL. Uźu. •“ C.$fet£ od
skanuj0015 2 2 Fe * + H2S — 2 Fe2 + §rt + 2 H* Fe3* + e H2S Fc7* S° +2 H + 2e 2 1 Redukcja jonów F
skanuj0029 w. • fe KjjĄf / ,y **■ > . £ J / L i A zabawa taneczna 9 V JAJ »y CD

więcej podobnych podstron