str18 19
W PN-B-03150:2000 nie podano wartości nośności charakterystycznych dotyczących łączników pierścieniowych, w tym typu Geka, odwołując się do literatury fachowej. W kraju brak danych na ten temat (pierścienie typu Geka są importowane i nie ma aprobaty technicznej, dopuszczającej je do stosowania w Polsce), dlatego w p. 7.2.3 tej książki podano w tab. 7-17 wartości nośności charakterystycznych takich pierścieni.
• Wytrzymałość obliczeniowa drewna sosnowego na rozciąganie
Klasa użytkowania konstrukcji — z uwagi na brak danych projektowych odnośnie miejsca zabudowania i roli konstrukcji przyjęto klasę 1.
Klasa trwania obciążenia — z uwagi na brak danych odnośnie rodzaju obciążeń przyjęto, że klasa trwania obciążenia = stałe.
Współczynnik modyfikacyjny (wg tabl. 3.2.5. w p. 3.2.5 normy) kmoi = 0,60. Drewno sosnowe klasy C-35 ma wartość charakterystyczną wytrzymałości na rozciąganie (tabl. Z-2.2.3-1 z normy) fl0k = 21 MPa.
Wytrzymałość obliczeniowa na rozciąganie:
fod = 21 0,60/1,3 = 9,69 MPa.
• Przekrój pręta
Przekrój poprzeczny pręta brutto ^br = 63 • 140 = 8820 mm2.
Osłabienia pierścieniami (tab. 7-17)
Aop = 2 -560- 1120 mm2.
Osłabienie śrubą ściągającą (średnica z tab. 7-17 d = 22 mm)
Aos = 63 ■ 22 = 1386 mm2.
Przekrój poprzeczny pręta netto A„=Abt-Aop-Aos = 8820-1120-1386 = 6304 mm2.
• Nośność pręta na rozciąganie
N,d = An-ft0d = 6304-9,69 = 61086 N = 61,09 kN>42 kN.
2.2. Elementy ściskane
Przykład 2-3. Zaprojektować pręt ściskany ramy kratowej z bali drewnianych sosnowych klasy C-35 o węzłach na pierścienie Geka średnicy 95 mm, mając dane: wartość obliczeniowa siły ściskającej pręt (krzyżulec) NKd = 52,59 kN, długość pręta w osiach / = 2 m, pozostałe dane jak w przykładzie 2-2 (rys. 2-2).
/. uwagi na założoną średnicę pierścieni 95 mm (jednakową w całej ramie), minimalny przekrój pręta powinien, zgodnie z tab. 7-17, wynosić 140x63 mm. /godnie z p. 4.2.1 w PN-B-03150:2000 stan graniczny nośności należy sprawdzić wg wzoru
gdzie:
A = 0,5[1+^c(Arel-0,5)+A2el];
= 0,2 (drewno lite)
Krzyżulec dwugałęziowy (rys. 2-2) ma gałęzie zamocowane w węzłach, nie związane ze sobą. Występuje zatem praca każdej gałęzi z osobna. Wyboczenie gałęzi wystąpi w stanie krytycznym z płaszczyzny kratownicy (tj. w płaszczyźnie y\ rys. 2-2), a zatem:
/','(l (l5 = 8700 MPa (tabl. Z-2.2.3-1 z normy),
fl {)k = 25 MPa (tabl. Z-2.2.3-1 z normy)
U, = kmoA fcJyM = 0,6-25/1,3 = 11,54 MPa.
Promień bezwładności przekroju (rys. 2-2)
i. = (.Iz/Abrf’5 = [2 • 140 • 633/(12 • 2 • 63 ■ 140)]0'5 = (632/12)0'5 = 63(1/12)0'5 = = 0,289-63 = 18,21 mm.
Smukłość pręta w płaszczyźnie yx (rys. 2-2)
ljiz - 1,0 -2000/18,21 = 109,83.
Naprężenie krytyczne
o,,riu = 3,142 • 8700/109,832 = 7,11 MPa.
Smukłość względna
X,tu = (25/7,11)°'5 = 1,875.
Współczynnik
A = 0,5[1+0,2(1,875 - 0,5) +1,8752] = 2,395.
Współczynnik wyboczeniowy A, = 1 / [2,395 + (2,3952 -1,8752)0'5] = 0,266.
Przekrój poprzeczny pręta A,.d = Abt = 140 • 63 = 8820 mm2.
19
Wyszukiwarka
Podobne podstrony:
30815 str246 247 Sprawdzenie warunku 7.4.2.1.(9) z PN-B-03150:2000: t2-l = 50-35 = 15 mm<4<7 =
79014 str92 93 l.g+k Obliczenie wartości Rdmm (dla łączników dwuciętych — wg wzorów 7.3. z PN-B-0315
11065 P1000332 (2) PN-B -03150:2000 DŹWIGARY ZAKRZYWIONE W UJĘCIU Obliczanie dźwigarów o osi zakrzyw
201310213437 PN-B-03150:2000 95Wymiary gwoździ kwadratowych najczęściej stosowanych w konstrukcjach
201310213411 94 PN-B-03150:2000 Załącznik Z-7.4.1 (normatywny) Wymiary gwoździ okrągłych najczęście
201310213437 PN-B-03150:2000 95Wymiary gwoździ kwadratowych najczęściej stosowanych w konstrukcjach
77964 str222 223 Ugięcie od obciążenia śniegiem: kitf = 0,25 (wg tabl. 5.1 z PN-B-03150:2000), SłX1
str152 153 fm =fhk = 0,082(1-O,OkDp* - wzór 7.4.2.1.b z PN-B-03150:2000, Aok = 0,082(1-0,01 • 10)380
28002 str176 177 Należy sprawdzić następujące warunki z PN-B-03150:2000: J myd J mzd °myd ■ i °mzd &
11065 P1000332 (2) PN-B -03150:2000 DŹWIGARY ZAKRZYWIONE W UJĘCIU Obliczanie dźwigarów o osi zakrzyw
P1000332 (2) PN-B -03150:2000 DŹWIGARY ZAKRZYWIONE W UJĘCIU Obliczanie dźwigarów o osi zakrzywionej
więcej podobnych podstron