plik


ÿþFunkcja do obliczania szybko[ci korozji ekranów w kotle nadkrytycznym Ze wzgldu na trudno[ci z utworzeniem wzoru obliczeniowego na szybko[ korozji, bdcego funkcj rzeczywistych parametrów wpBywu, zdecydowano si na poszukiwanie zale|no[ci uproszczonych, które, chocia| mniej dokBadnie, ale za to w sposób Batwiejszy do pomiarowej weryfikacji w rzeczywistych kotBach, pozwalaj obliczy szybko[ korozji w funkcji Batwiej mierzalnych parametrów. Poniewa| analizowany przypadek pojawiB si w kotBach dopiero po wprowadzeniu systemów niskoemisyjnego spalania, mo|na uzna, |e podstawow przyczyn uszkodzeD jest wystpowanie w pobli|u rur ekranowych atmosfery redukujcej. Za miar stopnia redukcyjno[ci mo|na uzna, stosunkowo Batwo mierzalny, udziaB CO w spalinach przy[ciennych. W niniejszym opracowaniu, opierajc si na wynikach prac opisanych w poprzednim rozdziale, dokonano próby oceny szybko[ci korozji ekranów przy nastpujcych zaBo|eniach: zasadniczym typem korozji jest korozja siarczanowo-siarczkowa, której intensywno[ zale|y od udziaBu CO w spalinach przy[ciennych, korozja ulega nasileniu w miar wzrostu temperatury zewntrznej [cianki rur ekranowych, dodatkowym czynnikiem intensyfikujcym korozj jest wzrost udziaBu chloru w stosunku Clr 0,1 0,2 %, uznawanego powszechnie za niegrozny. Funkcja CO Warunkiem wBa[ciwej oceny jest dysponowanie wiarygodn informacj na temat szybko[ci korozji w powizaniu ze znanym udziaBem CO w spalinach przy[ciennych. W opracowaniach [7.i, 7.ii] skonfrontowano wyniki pomiarów skBadu spalin w kotBach EDF Polska z danymi na temat wymian rur w tych samych kotBach w znanych okresach czasu. Ze wzgldu na brak cigBego monitoringu skBadu spalin dane te maj charakter przybli|ony: zakBada si, |e udziaBy CO stwierdzone podczas okresowych badaD utrzymuj si w dBugich okresach czasu. ZaBo|enie to opiera si na tym, |e w wikszo[ci przypadków wymian rur dokonuje si stale w tych samych miejscach. W miejscach, gdzie szybko[ korozji byBa najwiksza przyjmowano najwy|sze zmierzone w danym kotle warto[ci CO. Uzyskane szybko[ci korozji, maksymalne dla danych warunków, podano w Tabl. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..1 i Tabl. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..2, wykorzystujc je jednocze[nie przy tworzeniu zale|no[ci midzy szybko[ci korozji ekranów i udziaBem CO w spalinach przy[ciennych. Z uwagi na stosunkowo maB liczb tego typu informacji z rzeczywistych kotBów dodatkowo wykorzystano rezultaty badaD laboratoryjnych [7.BBd! Nie zdefiniowano zakBadki.]. W oparciu o powy|sze dane stworzono Tabl. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..1 i Tabl. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..2, a na ich podstawie wykres - Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..1. Przy jego konstrukcji zaBo|ono, |e dla zerowego st|enia CO korozja nie wystpuje. Tabl. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..1 Zestawienie danych na temat korozji ekranów - kocioB z ekranem z pojedynczych rur [7.i] max CO [%] tsc z Typ ekranu Uwagi wkorCO [nm/h] 0,8 13,2 5,5 125,0 Nieszczelny 6,1 56,6 OP 650 370 oC (skin casing) 6,5 118,4 7,3 52,6 Dane [7.i, 7.ii] dotycz kotBów o ci[nieniu w parowniku ok. 15 MPa, czemu odpowiada temperatura zewntrznej [cianki rur ekranowych tsc z 370 oC. Poniewa| badania [7.BBd! Nie zdefiniowano zakBadki.] prowadzono przy temperaturze 450 oC, ich wyniki przeliczono zgodnie z zasadami podanymi w dalszej cz[ci pracy - wzór (7.28) - na tsc z = 370 oC. Badania te prowadzono w warunkach laboratoryjnych, przy skBadzie spalin analogicznym do wystpujcego w kotle nadkrytycznym, std mo|na je uzna za odpowiadajce warunkom w kotBach ze [cianami szczelnymi. Tabl. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..2 Zestawienie danych na temat korozji ekranów - kocioB z ekranem szczelnym [7.BBd! Nie zdefiniowano zakBadki., 7.ii] max max CO [%] tsc z Typ ekranu Uwagi wkorCO wkorCO [nm/h] [7.BBd! Nie (370oC) zdefiniowano zakBadki.] (450oC) 4,8 - 85,0 Szczelny OP 230 370 oC 5,1 - Szczelny OP 230 370 oC 101,7 6,9 - 224,8 Szczelny OP 430 370 oC 7,7 Lab. Paraboliczna 450 oC 140,0 90,6 7,7 Lab. Liniowa 450 oC 300,0 194,1 Lab. Paraboliczna 11,2 450 oC 240,0 155,3 11,2 325,0 210,3 Lab. Liniowa 450 oC Poniewa| dane ilo[ciowe na temat przebiegu procesów korozyjnych w komorach paleniskowych kotBów opalanych paliwami staBymi s stosunkowo nieliczne, trudno oceni, czy przebieg procesu ma charakter paraboliczny (stopniowe zanikanie korozji w czasie na skutek tworzenia ochronnej warstwy produktów korozji), czy te| liniowy (kiedy produkt reakcji jest lotny, lub ciekBy i opuszcza powierzchni metalu w trakcie trwania reakcji, lub gdy staBe produkty reakcji s silnie porowate i nie utrudniaj dopBywu utleniacza do powierzchni metalu). Warto[ci pokazane na Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..1 wykazuj stosunkowo du|y rozrzut dla tego samego st|enia CO w spalinach, co dowodzi, |e mo|liwe s obydwa przypadki. Potwierdzaj to badania [7.BBd! Nie zdefiniowano zakBadki.]. 250 224,8 210,3 [nm/h] 200 194,1 y = 17,91x + 7,63 R² = 0,78 155,3 150 101,7 100 90,6 85,0 50 y = 12,63x + 5,00 R² = 0,63 0 0,0 0 2 4 6 8 10 12 CO [%] Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..1 Maksymalne szybko[ci korozji w kotBach energetycznych Ekran nieszczelny Ekran szczelny Punkty okrgBe - nieszczelny Dane z kotBów - ekran szczelny Dane [7.BBd! Nie zdefiniowano zakBadki.] Z wykresu Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..1 wynika, |e starsze kotBy z ekranami z pojedynczych rur s bardziej odporne na korozj niskoemisyjn. Jest to prawdopodobnie spowodowane przenikaniem pewnych ilo[ci powietrza z otoczenia przez szczeliny midzy rurami, co zmniejsza stopieD redukcyjno[ci spalin w bezpo[rednim pobli|u rur. Poniewa| pomiar w kotle z takim ekranem wymaga wsunicia sondy do poboru spalin na co najmniej kilka cm do paleniska, uzyskany wynik nie odzwierciedla dokBadnie skBadu spalin w miejscu zaj[cia reakcji korozyjnych. Inaczej wyglda sytuacja w kotBach z ekranem membranowym, gdzie przyssanie powietrza do spalin nie jest mo|liwe i gdzie wiarygodno[ pomiaru skBadu spalin jest znacznie lepsza. Funkcja temperatury O ile w kotBach energetycznych na ci[nienie podkrytyczne zmienno[ temperatur rur o ekranowych jest niewielka (ok. 360 390 C), to w nadkrytycznych temperatury te mog osiga warto[ci znacznie wy|sze. Z obliczeD opisanych w [7.BBd! Nie zdefiniowano zakBadki.] wynika, |e w obszarze pasa palników wBcznie z dyszami OFA, gdzie praktycznie zawsze bdzie wystpowaBa atmosfera redukcyjna, temperatura [cianki ekranu mo|e siga 490 oC, a nawet 510 oC. Std dla obliczania szybko[ci korozji w kotBach tego rodzaju konieczne jest wprowadzenie dodatkowej funkcji, okre[lajcej wpByw temperatury [cianki zewntrznej rur ekranowych. Poniewa| wszystkie krajowe badania korozji niskotlenowej zostaBy przeprowadzone w kotBach podkrytycznych, trudno z nich uzyska informacj na temat wpBywu temperatur ([cianki i spalin) na szybko[ ubytku. Dlatego dla przybli|onej oceny wpBywu temperatur na przebieg procesów korozyjnych w niniejszym opracowaniu wykorzystano badania w warunkach kotBów do spalania odpadów komunalnych [7.iii] cytowane w [7.BBd! Nie zdefiniowano zakBadki.]. Ich wyniki, przeliczone na warto[ci wzgldne, pokazano na Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..2 i Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..3. Zarówno dla stali wglowej jak i stopu Alloy 825 (Cr = 21 %, Ni = 42 %) obserwuje si wyrazny wzrost szybko[ci korozji w funkcji temperatur. Mo|na wic uzna to za ogóln prawidBowo[ i na jej podstawie poda odpowiedni zale|no[ obliczeniow. wkor /wkor0 ts [oC] Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..2 Wzgldna szybko[ korozji stali wglowej w funkcji temperatury spalin dla ró|nych temperatur [cianki [7.iii] (warto[ci odniesione do wkor_0 dla tsc = 371 oC i ts = 530 oC) tsc = 260 oC tsc = 371 oC tsc = 483 oC tsc = 594 oC wkor /wkor0 ts [oC] Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..3 Wzgldna szybko[ korozji stopu Alloy 825 w funkcji temperatury spalin dla ró|nych temperatur [cianki [7.iii] (warto[ci odniesione do wkor_0 dla tsc = 371 oC i ts = 530 oC) tsc = 371 oC tsc = 483 oC tsc = 594 oC W kotBach nadkrytycznych i du|ych podkrytycznych temperatury spalin w obszarze pasa palników s podobne i zbli|one do maksymalnych na Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..2. MateriaBy stosowane do budowy ekranów s stalami bli|szymi stalom wglowym ni| Alloy 825. Z tego wzgldu poprawk Xtsc okre[lajc wpByw temperatury [cianki zewntrznej rur ekranowych na korozj proponuje si oblicza w oparciu o wykres Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..4, który zostaB utworzony na podstawie warto[ci z Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..2 dla ts = 980 oC, przy czym jako warto[ odniesienia przyjto wkor/wkor0 = 7,5 (dla tsc = 371 oC - typowej temperatury [cianki ekranów kotBów podkrytycznych du|ej wydajno[ci). Z Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..4 wynika, |e przy zmianie tsc z 370 oC na 500 oC szybko[ korozji mo|e by o ok. 80 % wiksza. 3,00 Xtsc y = 1,8218E-06x2,2242E+00 2,78 2,50 R² = 9,9478E-01 2,00 1,50 1,58 1,00 1,00 0,50 0,42 0,00 250 300 350 400 450 500 550 600 tsc z [oC] Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..4 Poprawka uwzgldniajca wpByw temperatury [cianki zewntrznej rur ekranowych na korozj W [7.iv] za [7.v] podano wykres opisujcy szybko[ korozji w funkcji udziaBu H2S w gazie (badania laboratoryjne). Wynika z niego, |e przy tym samym st|eniu siarkowodoru zmiana temperatury o 100 K powoduje kilkakrotne przyspieszenie korozji. Jednak badania dotyczyBy tylko korozji w fazie gazowej, bez uwzgldnienia wpBywu korozyjnego oddziaBywania osadów i stopnia redukcyjno[ci atmosfery. Warto[ci na Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..5 dla 343 oC, a wic typowej temperatury ekranu podkrytycznego, wykazuj przy bardzo du|ym udziale H2S ubytki na poziomie 0,05 mm/a, co dowodzi, |e ten aspekt korozji ma znaczenie drugorzdne. Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..5 Szybko[ korozji gazowej stali wg [7.iv] Funkcja Cl Do obliczeD wykorzystano zale|no[ midzy udziaBem chloru w wglu surowym - Clr a szybko[ci korozji, pokazan w formie bezwymiarowego mno|nika na wykresie BBd! Nie mo|na odnalez zródBa odwoBania.. Ostateczna posta funkcji do obliczania tempa korozji Intensywno[ korozji zmienia si podczas pracy kotBa, gBównie w funkcji zmian udziaBu CO w spalinach przy[ciennych. Poniewa| wykres Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..1 i wzór (7.27) odpowiada warunkom, w których szybko[ ubytku max grubo[ci rur jest najwiksza, potrzebna jest poprawka Xkor korygujca wkorCO do warunków pracy kotBa w dBugim okresie, podczas którego zachodzi równie| osBabienie tempa korozji. Proponowana poprawka mogBaby zostaBa wyprowadzona w oparciu o zwizek midzy udziaBem CO w warstwie przy[ciennej i parametrami charakteryzujcymi zmienno[ warunków eksploatacji kotBa w dBugich, co najmniej kilkumiesicznych, okresach czasu. Jako zmienne niezale|ne xi funkcji CO = f(xi) nale|aBoby przyj wzgldne okresy pracy rozmaitych konfiguracji mBynów wglowych, czasowy rozkBad obci|enia (wydajno[ci) kotBa, czasowy rozkBad emisji NOx i inne. Poniewa| jednoznaczne zdefiniowanie wpBywu tego typu zmiennych na poziom CO mo|e by niemo|liwe [7.vi], pozostaje jedynie wprowadzenie Xkor o postaci: max Xkor wkorCO / wkorCO (7.25) Warto[ ta, mniejsza lub równa 1, byBaby wówczas okre[lana na podstawie porównania rzeczywistego tempa korozji rur ekranowych w danym kotle z prognozowanym za pomoc wzoru (7.26) przy zaBo|eniu Xkor = 1. Uwzgldniajc powy|sze, szybko[ci wysokotemperaturowej korozji ekranów nale|y oblicza z zale|no[ci max wkor Xkor wkorCO Xtsc XCl (7.26) Poszczególne funkcje skBadowe: g wkorCO 17,91 CO 7,63 [nm/h] (7.27) gdzie [CO] - udziaB CO w przy[ciennej warstwie spalin, %, g/ - maksymalna szybko[ lokalnego ubytku grubo[ci rury na jej obwodzie, nm/h, 2 Xtsc 1,8218tsc,2242 (7.28) z gdzie tsc z - zewntrzna temperatura metalu rury ekranowej, oC, 2 XCl 14,643 Clr 0,6714 Clr 1,0107 (7.29) gdzie [Clr] - udziaB chloru w substancji roboczej paliwa. Obliczeniowa ocena zagro|enia korozyjnego ekranów W oparciu o opisane w poprzednim rozdziale wzory obliczeniowe opracowano sposób diagnozowania rozkBadu szybko[ci korozyjnych ubytków rur ekranu. Metoda opiera si na pomiarach zawarto[ci CO w przy[ciennej warstwie spalin, przy czym najkorzystniejszy jest tu pomiar cigBy - rozdz. 7.5.6, w okresie pozwalajcym wyznaczy zmienno[ skBadu spalin w funkcji zmiennych parametrów eksploatacji (moc kotBa, paliwo itp.). Mo|na si tak|e oprze na odpowiednich obliczeniach numerycznych, pod warunkiem, |e zostaBy one wcze[niej zweryfikowane pomiarowo. W kotBach wyposa|onych w system cigBego pomiaru CO w warstwie przyekranowej opisana metoda mo|e zosta wykorzystana do bie|cej diagnozy korozyjnego zagro|enia rur parownika. Pierwszym krokiem jest zdefiniowanie powierzchni zagro|onej korozj w oparciu o dotychczasowe do[wiadczenia z wymian rur ekranowych podczas remontów. Jest to na ogóB obszar pasa palników razem z dyszami OFA, ewentualnie powikszony nieco w gór i w dóB. Na zagro|onej powierzchni wyznacza si nastpnie siatk punktów, w których bd obliczane lokalne szybko[ci korozji. Najlepiej jest w tym przypadku zlokalizowa wzBy siatki w punktach poboru spalin do analizy CO. Kolejnym krokiem jest obliczenie temperatury zewntrznej powierzchni metalu rur ekranowych tsc z w wzBach siatki. Konieczne jest w tym celu okre[lenie lokalnych warto[ci strumienia przejmowanego ciepBa, najlepiej w oparciu o numeryczne modelowanie paleniska lub, co jednak jest trudne, poprzez bezpo[rednie pomiary. Do obliczenia tsc z konieczne s ponadto wymiary, charakterystyki materiaBu i warunków pracy (intensywno[ chBodzenia, grubo[ i wBa[ciwo[ci osadu wewntrznego) rur. Znajc [redni udziaB chloru w wglu spalanym w czasie analizowanego okresu oraz zakBadajc warto[ Xkor mo|na nastpnie, za pomoc wzoru (7.26) oblicza lokalne warto[ci tempa korozji. Dysponujc tablic warto[ci wkor mo|na dalej utworzy map izolinii tempa korozji na powierzchni ekranu. W celu lepszego zobrazowania opisanej metody diagnostycznej przedstawiono poni|ej przykBad obliczeD rozkBadu szybko[ci korozji na tylnej [cianie kotBa OP 650 El. Rybnik. Dane na temat lokalnych zawarto[ci CO w spalinach przy[ciennych oraz warto[ci strumienia przejmowanego ciepBa uzyskano z obliczeD numerycznych. Obliczenia (i ich pomiarow weryfikacj) prowadzono przy zamknitych dyszach powietrza osBonowego. Dodatkowo zaBo|ono, |e udziaB chloru w paliwie wynosiB 0,05 %. Obliczenia prowadzono dla siatki punktów na tylnym ekranie kotBa, odpowiadajcej punktom poboru spalin do analizy udziaBu CO w pomiarach weryfikujcych rozwizanie numeryczne - Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..6. Uzyskane rezultaty zestawiono w Tabl. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..3 oraz, w postaci izolinii szybko[ci ubytku korozyjnego rur, na Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..7. ZCIANA LEWA ZCIANA PRAWA ZCIANA TYLNA punkt czynny punkt nieczynny Poziom 1 2 3 7 6 5 4 3 2 1 3 2 1 OFA 24450 23700 Palniki 21550 20850 18650 17850 15775 15100 13150 12600 2940 2880 1710 2770 2770 2770 2770 2770 2770 1710 2880 2940 9000 19200 9000 Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..6 Schemat ekranów kotBa OP 650 z rozmieszczeniem punktów poboru spalin, dysz powietrza osBonowego i poziomów palników Wyniki na Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..7 ró|ni si znacznie od pokazanych na BBd! Nie mo|na odnalez zródBa odwoBania., chocia| dotycz tego samego kotBa. Wida wic, |e rozkBad CO w pobli|u [cian mo|e si silnie zmienia w czasie. Dlatego systemy bie|cego diagnozowania ubytków korozyjnych musz si opiera na: cigBym pomiarze koncentracji CO w warstwie przy[ciennej paleniska, archiwizacji obliczonych warto[ci chwilowych (np. [rednich godzinowych) lokalnych ubytków poBczonej z cigBym sumowaniem takich danych dla ka|dego punktu siatki, wy[wietlaniu rezultatów sumowania w formie izolinii bie|cej sumy ubytków na powierzchni ekranu. Tabl. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..3 Lokalne warto[ci: udziaBu CO w spalinach przy[ciennych, zewntrznej temperatury [cianek rur i szybko[ci korozji ekranu tylnego kotBa OP 650 max wkorCO Xtsc wkor Lp. CO [%] tsc z [oC] Clr [%] XCl [nm/h] [nm/h] Rzd E poziom 24450 mm 1 0,24 377,9 11,9 0,985 0,05 1,014 11,9 2 0,25 386,6 12,1 1,036 0,05 1,014 12,7 3 1,2 391,8 29,1 1,067 0,05 1,014 31,5 4 6,1 393,6 116,9 1,077 0,05 1,014 127,7 5 0,24 391,8 11,9 1,067 0,05 1,014 12,9 6 0,24 386,6 11,9 1,036 0,05 1,014 12,5 7 2,7 377,9 56,0 0,985 0,05 1,014 55,9 Rzd D poziom 21550 mm 1 0,25 377,9 12,1 0,984 0,05 1,014 12,1 2 0,24 386,5 11,9 1,035 0,05 1,014 12,5 3 0,25 391,7 12,1 1,066 0,05 1,014 13,1 4 6,6 393,4 125,8 1,077 0,05 1,014 137,3 5 0,24 391,7 11,9 1,066 0,05 1,014 12,9 6 3,9 386,5 77,5 1,035 0,05 1,014 81,3 7 1,4 377,9 32,7 0,984 0,05 1,014 32,6 Rzd C poziom 18650 mm 1 0,25 376,6 12,1 0,977 0,05 1,014 12,0 2 0,24 385,0 11,9 1,026 0,05 1,014 12,4 3 0,25 390,0 12,1 1,056 0,05 1,014 13,0 4 6,5 391,6 124,0 1,066 0,05 1,014 134,0 5 0,24 390,0 11,9 1,056 0,05 1,014 12,8 6 6,1 385,0 116,9 1,026 0,05 1,014 121,5 7 3,7 376,6 73,9 0,977 0,05 1,014 73,2 Rzd B poziom 15775 mm 1 0,9 374,3 23,7 0,964 0,05 1,014 23,2 2 0,25 382,1 12,1 1,009 0,05 1,014 12,4 3 0,24 386,7 11,9 1,036 0,05 1,014 12,5 4 6,6 388,3 125,8 1,045 0,05 1,014 133,4 5 2,9 386,7 59,6 1,036 0,05 1,014 62,6 6 3,4 382,1 68,5 1,009 0,05 1,014 70,1 7 1,9 374,3 41,7 0,964 0,05 1,014 40,7 Rzd A poziom 13150 mm 1 0,2 371,2 11,2 0,946 0,05 1,014 10,7 2 5,4 378,2 104,3 0,986 0,05 1,014 104,3 3 6,1 382,4 116,9 1,010 0,05 1,014 119,7 4 6,4 383,8 122,3 1,019 0,05 1,014 126,2 5 5,4 382,4 104,3 1,010 0,05 1,014 106,9 6 2,9 378,2 59,6 0,986 0,05 1,014 59,5 7 7,4 371,2 140,2 0,946 0,05 1,014 134,4 24000.00 130.00 120.00 22000.00 110.00 100.00 90.00 20000.00 80.00 70.00 60.00 18000.00 50.00 40.00 16000.00 30.00 20.00 10.00 14000.00 0.00 2000.00 4000.00 6000.00 8000.00 10000.00 12000.00 14000.00 16000.00 Rys. BBd! W dokumencie nie ma tekstu o podanym stylu..7 RozkBad izolinii szybko[ci ubytku korozyjnego rur [nm/h] [7.i] EDF Group & Polish Universities R&D Cooperation Platform in Poland: R&D Project Report  Solutions to limit low-NOx corrosion in boilers - Deliverable 3. Gliwice, May 2006. [7.ii] EDF Group & Polish Universities R&D Cooperation Platform in Poland: R&D Project Report  Solutions to limit low-NOx corrosion in boilers - Deliverable 5. Gliwice, December 2007. [7.iii] Krause H. H.: Effects of flue-gas temperature and composition on corrosion from refuse firing. In: Materials Performance in Waste Incineration Systems, NACE, Houston, 1992, paper #3. [7.iv] Linjewile T. M., Valentine J., Davis K. A., Harding N. S., Cox W. M.: Prediction and Real- time Monitoring Techniques for Corrosion Characterisation in Furnaces. Materials at High Temperatures Volume 20, Number 2, May 2003, pp. 175-183(9). [7.v] Kung SC.: Prediction of corrosion rate for alloys exposed to reducing/sulfidizing combustion gases. Mater. Perform. 1997;36(12):36 40. [7.vi] Pronobis M. i inni: Pomiary zawarto[ci O2 i CO w warstwie przy[ciennej komory paleniskowej kotBa OP650 bloku nr 2 Elektrowni Jaworzno III. Opracowanie IMiUE Politechniki Zlskiej, Gliwice, maj 2005 r. (niepublikowane).

Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
3 Zastosowanie regresji liniowej do obliczania szybkości reakcji chemicznych
dane do obliczen 1
tabele do obliczeń więźby dachowej
Dodatkowe funkcje do kot ów Instrukcja instalacji
Obliczenie szybkości rozpuszczania krzemianu trójwapniowego w roztworach elektrolitów o różnym skład
Program do obliczania pól figur geometrycznych Polek 1 2 pl
2004 10?lipse i Java–program do obliczania sum kontrolnych [Programowanie]
K Książyński Tablice do obliczeń hydraulicznych
Program kompuerowy do obliczeń wytrzymałościowych POMOC
Wzory do obliczen stezen chlorkow i zasadowosci
wykres funkcji e do potęgi x
Funkcje do odblokowania BMW

więcej podobnych podstron