9346692905

obwodowej U_T frezu można ustalić różne pokrycia ostrza. Pokrywanie się ostrzy ma miejsce wtedy, kiedy rzutowana długość ostrza /_sp jest większa niż podziałka obwodowa Ut-Przy frezowaniu równomiernym parametry procesu nastawia się tak, aby wychodzenie jednego ostrza z przedmiotu i następujące po nim wchodzenie w przedmiot następnego ostrza odbywało się w tym samym momencie. Stan taki można nastawić zarówno w kierunku osiowym, na głębokości skrawania a_p, jak i w kierunku promieniowym, przez szerokość skrawania a„. Niekorzystne warunki występują wtedy, kiedy tylko jedno ostrze pozostaje w styku roboczym (współczynnik równomierności /c<1). Wówczas mogą wystąpić silne drgania, ponieważ brak jest podporowego oddziaływania kolejnego ostrza, a każde z nich oddzielnie przechodzi własny cykl obciążenia siłami czynnymi. Oznacza to, że narzędzie podczas jednego obrotu odkształca się kilkakrotnie, odpowiednio do liczby ostrzy. Jeśli w styku roboczym pozostaje zawsze tylko jedno ostrze, lub kilka ostrzy jednocześnie, to ma miejsce działanie stabilizujące narzędzie. Najbardziej stabilne warunki procesu występują przy frezowaniu równomiernym osiowo. W takim przypadku boczny ruch oscylacyjny narzędzia jest najmniejszy i wynikają stąd najmniejsze siły skrawania i drgania. Może się również przy tym polepszyć jakość powierzchni. Przy frezowaniu równomiernym osiowo trzeba zwrócić uwagę na to, że wysokie - możliwe do nastawienia - głębokości skrawania, oznaczają większe obciążenie narzędzia, przedmiotu obrabianego i obrabiarki, co ogranicza ich zastosowanie. Również przy frezowaniu równomiernym promieniowo można zminimalizować boczny ruch oscylacyjny narzędzia, jakkolwiek wymaga to relatywnie dużej szerokości skrawania a₉, co skutkuje wysokimi siłami skrawania, przekraczającymi zakres obróbki wykończeniowej. Najlepsze wyniki osiąga się przy połączeniu równomierności osiowej i promieniowej [10].

Parametry procesu skrawania

Głównym celem obróbki HPC jest maksymalizacja wydajności ubytkowej przy stabilnym procesie i zachowaniu zadanych parametrów jakościowych wykonywanego przedmiotu. Przy wprowadzaniu obróbki HPC stopów aluminium okazało się, że w większości przypadków czynnikami ograniczającymi nie były dokładność wymiarów i kształtu lub jakość powierzchni, lecz wysokie siły skrawania oraz wysoka konieczna moc napędów, w szczególności wrzeciona. Ważną cechąjakości obróbki HPC jest powstawanie gratu na krawędziach obrabianego przedmiotu. Zjawisko to ma miejsce szczególnie w ekstremalnych warunkach brzegowych procesów skrawania wysoko wydajnego HPC [10].

■ Siły skrawania. Ocena występujących podczas procesu obróbki sił skrawania jest szczególnie ważna przy obróbce wykończeniowej. Całkowitą siłę skrawania F, jako sumę wektorów wszystkich sił, można rozłożyć na siłę czynną F_a w płaszczyźnie roboczej i na siłę bierną F_b - prostopadłą do płaszczyzny roboczej. Siła czynna zmienia się wraz z kątem styku frezu <p i można ją rozłożyć na siły F, i Fm odniesione do przedmiotu obrabianego, działające w kierunku posuwu lub na siły wirujące, odniesione do narzędzia F_c i F_cN, działające w kierunku prędkości skrawania (rys. 5).

W celu obliczenia siły skrawania F_c ze wzoru Kienz-le’go dla skrawania aluminium z wysokimi prędkościami uzyskano:

(3)

Np. dla stopu aluminium AIZn5,5MgCu właściwy opór skrawania wynosi k_c1, = 700 N/mm², a współczynnik 1-m_c=0,82.

■    Moc pobierana przez napęd wrzeciona głównego. Działająca przy frezowaniu HPC siła skrawania F_c wymaga momentu obrotowego M_c, dostarczanego przez wrzeciono. Przy założonej prędkości skrawania v_c i wynikającej stąd prędkości kątowej co i obrotowej n oraz średnicy narzędzia D można obliczyć niezbędną moc skrawania P_c z zależności:

P_c = M_cw = F_cDxn    (4)

■    Powstawanie gratu. Głównym celem zapobiegania powstawaniu gratu jest wytwarzanie części bez konieczności dalszej obróbki ręcznej i zdolność do ich późniejszego montażu, a także spełnienie kryterium funkcjonalności produktu w eksploatacji. Celem drugoplanowym jest ukształtowanie produktu z ergonomicznego i estetycznego punktu widzenia. W większości przypadków frezowane części muszą po obróbce być poddane pracochłonnemu i kosztownemu procesowi ręcznego i/lub maszynowego gratowania. Koszty takiej operacji mogą często wynieść do 30% całkowitych kosztów produkcji części. Z tego też powodu dąży się do zapobiegania tworzeniu się gratu już w procesie frezowania [3,11].

Mechanizm powstawania gratu przy frezowaniu znacznie różni się od mechanizmu przy toczeniu lub wierceniu. Wynika to z bardziej złożonej kinematyki procesu oraz warunków wchodzenia i wychodzenia ostrzy z/w materiału obrabianego. Na skutek przerywanego skrawania, powstawanie gratu jest bardziej nierównomierne, a przedziały czasu w którym się tworzy są znacznie krótsze. W przeciwieństwie do wiercenia, przy frezowaniu istnieje możliwość zredukowania powstawania gratu poprzez odpowiedni dobór parametrów procesu.

Analiza mechanizmów powstawania gratu jest przedmiotem wielu badań [9,10,15]. Opracowano różne modele do prognozowania powstawania tego zjawiska, których stosowanie ogranicza się jednak tylko do szczególnych przypadków. Istnieją dwie, zasadniczo różne, przyczyny powstawania gratu. Pierwszą jest wyciskanie materiału w kierunku siły tworzącej grat, za którego powstawanie odpowiedzialna jest składowa normalna siły skrawania. Na początku wchodzenia ostrza w materiał jest ona skierowana prostopadle do krawędzi przedmiotu obrabianego i wyciska materiał w kierunku swego działania. Drugą przyczyną jest wyciskanie materiału prostopadle do kierunku siły tworzącej grat, a za jego powstawanie odpowiada składowa promieniowa siły skrawania, która prowadzi do zgniatania materiału prostopadle do jej kierunku. Powstający w ten sposób grat zwany jest gratem

Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Obraz0176 17610.5.2. Siły i moc skrawania przy frezowaniu walcowo-czolowym Rozkład siły całkowitej F
Obraz0176 17610.5.2. Siły i moc skrawania przy frezowaniu walcowo-czolowym Rozkład siły całkowitej F
Systemy CNCTechnologiczne parametry skrawania Parametry skrawania przy frezowaniu wolcowo-czołowym
Obraz0225 225 Rys. 12.22. Wgłębne szlifowanie walcowe kłowe: a, b, c) obwodowe, d) czołowe12.5.3. Sz
CoroMill 390 - wszechstronne narzędzie do frezowania walcowo-czołowego, także z zagłębieniem skośnym
Obraz0171 17110.4.2.2. Zależności między parametrami skrawania przy frezowaniu czołowym Grubość wars
Obraz0171 17110.4.2.2. Zależności między parametrami skrawania przy frezowaniu czołowym Grubość wars
choroszy 6 206Tabela 7.3. Zalecane parametry skrawania przy frezowaniu narzędziami z płytkami wieloo
stal2001 r Przy rozstawie słupów głównych do 9 ni tężniki można wykonać z dwuteo-wników walcowanych
Frezowanie przeciwbieżne Frezowanie przeciwbieżne Przy frezowaniu przeciwbieżnym (frezowanie konwenc
Tablica 2. Zalecane wartości posuwu w mm/ostrze przy zgrubnym frezowaniu płaszczyzn frezami walcowo-
T a b 1 i c a 4.5 Teoretyczna chropowatość powierzchni przy frezowaniu czołowym Kierunkowo ść
Obraz0191 19111.5.2. Frezowanie obwiedniowe kół zębatych walcowych frezem ślimakowym Przy frezowaniu

więcej podobnych podstron