1. Smukłość zastępcza elementu wielogałęziowego zależy bezpośrednio od:

∙ wysokości elementu od głowicy do podstawy

∙ kształtu profilu, z którego zbudowana jest pojedyncza gałąź elementu

∙ liczby gałęzi w płaszczyźnie przewiązek lub skratowania, równoległej do kierunku wyboczenia

2. Nośność obliczeniowa przekroju klasy czwartej przy osiowym ściskaniu zależy od:

∙ współczynnika wyboczeniowego wg odpowiedniej krzywej wyboczeniowej

∙ współczynnika redukcyjnego nośności obliczeniowej przekroju

∙ sprowadzonego pola przekroju przy rozciąganiu

3. Stężenia dachowe podłużne stosuje się w płaszczyźnie połaci dachowej lub w poziomie pasów dolnych:

∙ zawsze

∙ wtedy, gdy zastosowano stężenia połaciowe poprzeczne w środkowych polach siatki podpór

∙ gdy zachodzi konieczność przeniesienia sił poziomych prostopadłych do ścian podłużnych

4. Rozstaw żeber poprzecznych w przęsłach belek o przekroju klasy czwartej nie powinien być większy niż:

∙ wysokość środnika

∙ półtorej wysokości środnika

∙ podwójna wysokość środnika

5. Długość wyboczeniowa słupa wahaczowego (wahadłowego) jest równa:

∙ połowie wysokości słupa

∙ wysokości słupa

∙ dwóm wysokościom słupa

6. Można przyjąć, że przed zwichrzeniem zabezpieczone są konstrukcyjnie:

∙ dwuteowniki walcowane, które mają współczynnik rezerwy plastycznej α_P>1

∙ przekroje klasy trzeciej z profili zamkniętych (okrągłe i kwadratowe)

∙ elementy, których pas ściskany jest stężony sztywną tarczą

7. Współczynnik działania porywów wiatrów beta dla budowli niepodatnych przyjmuje się równy:

∙ 1.8

∙ nieskończoność

∙ oblicza się każdorazowo (dla podatnych)

8. Minimalna długość swobodnego oparcia belek walcowanych na ścianach wynosi:

∙ 10cm

∙ 15cm

∙ 30cm

9. Zasada parzystości liczby przewiązek słupa wielogałęziowego obowiązuje:

∙ zawsze

∙ dla niesymetrycznych warunków brzegowych w podparciach słupa

∙ dla symetrycznych warunków brzegowych w podparciach słupa

10. Kąt pomiędzy dwoma prętami w dachowych wiązarach kratowych powinien być w granicach:

∙ 15÷60°

∙ 30÷60°

∙ 45÷60°

11. Jeżeli trzon i blacha podstawy słupa są frezowane, to spoiny łączące trzon i blachę podstawy:

∙ są zbędne

∙ oblicza się na 25% siły przenoszonej przez słup

∙ oblicza się na 50% siły przenoszonej przez słup

12. Wysokość blachownicy można oszacować jako:

∙ 1/6 długości

∙ 1/12 długości

∙ 1/24 długości

13. Naprężenia w łożyskach podporowych wałkowych sprawdza się z zastosowaniem:

∙ wytrzymałości obliczeniowej stali przy ścinaniu

∙ wytrzymałości obliczeniowej dla docisku skupionego wg Hertza

∙ wytrzymałości obliczeniowej dla docisku powierzchni płaskich

14. Długość wyboczeniową l_C krzyżulca podporowego kratownicy zaleca się przyjmować równą:

∙ l_c = 0.8l₀

∙ l_c = l₀

∙ l_c = 0.5l₀

15. W stanie granicznym użytkowania belki sprawdza się jej:

∙ nośność i stateczność ogólną

∙ stateczność lokalną środnika

∙ warunki sztywności

16. Przewiązki pośrednie słupów wielogałęziowych powinny mieć szerokość:

∙ większą od długości przewiązki

∙ nie mniejszą niż 100mm (<3/4 długości)

∙ nie mniejszą niż 150mm

17. Na nośność elementów ściskanych i zginanych nie mają wpływu:

∙ warunki podparcia, sposób obciążenia pręta

∙ fakt, że pręt nie ma możliwości zwichrzenia

∙ fakt, że rozpatruje się wszystkie możliwe płaszczyzny wyboczenia

18. Minimalny profil stosowany w kratownicach dachowych:

∙ L45x45x4

∙ L30x30x5

∙ L40x40x5

19. Sprawdzenie sztywności belki polega na:

∙ obliczeniu maksymalnego ugięcia, które nie powinno przekraczać ugięcia granicznego określonego przepisami

∙ wyznaczeniu nośności zmęczeniowej elementów i połączeń w przypadku obciążeń dynamicznych

∙ sprawdzeniu czy grubość ścianek jest nie mniejsza od grubości dopuszczalnych ze względu na zagrożenie korozyjne

20. Śruby fundamentowe w stopach słupów mimośrodowo ściskanych służą do:

∙ przeniesienia sił rozciągających od momentu zginającego w zamocowaniu

∙ przeniesienia sił ściskających od momentu zginającego w zamocowaniu

∙ przeniesienia sił podłużnych od ściskania słupa na podporze

21. Kształtowniki o przekroju klasy 4:

∙ są wrażliwe na utratę stateczności miejscowej

∙ nie są wrażliwe na utratę stateczności miejscowej

∙ charakteryzują się tym, że ich nośność jest uwarunkowana początkiem uplastycznienia strefy ściskanej

22. Osiągnięcie stanu krytycznego przez środnik blachownicy pracującej w stanie nadkrytycznym oznacza:

∙ wyczerpanie nośności blachownicy

∙ początek zjawisk niestateczności miejscowej w środniku i kres pracy belki

∙ początek zjawisk niestateczności miejscowej w środniku i dalszą bezpieczną pracę blachownicy

23. Zastosowanie płatwi kratowych znajduje uzasadnienie przy rozpiętościach wiązarów:

∙ 6.0m

∙ 7.5m i większych

∙ większych od 15.0m

24. Ze względów statecznych najkorzystniejszy przekrój pojedynczego słupa osiowo ściskanego to przekrój:

∙ rurowo okrągły

∙ rurowo prostokątny

∙ dwuteowy szerokostopowy

25. Śruby w podstawie słupów osiowo ściskanych wolno podpartych pełnią rolę:

∙ nośną

∙ rektyfikacyjną

∙ ustalającą na montażu

26. Rozstaw stężeń pionowych między dźwigarami, a także odległość najbliższego stężenia od linii podpór nie powinny być większe niż:

∙ 15.0m

∙ 7.5m

∙ 12.0m

27. Połączenie montażowe zapewniające ciągłość belki walcowanej charakteryzuje się:

∙ kątownikami do oparcia łączonych odcinków belki

∙ nakładkami ciągłości i klinami dla przeniesienia sił od momentu zginającego

∙ minimum 4 śrubami łączącymi przykładki po każdej stronie styku

28. Płatwie ażurowe wykonane z I400 mają sztywność:

∙ taką samą jak płatwie walcowane z I400

∙ większą od płatew walcowanych z I400

∙ mniejszą od płatew walcowanych z I400

29. Smukłość prętowa prętów ściskanych nie powinna być większa od:

∙ 150

∙ 250

∙ 350

30. Gdy w połączeniu występują spoiny czołowe i pachwinowe, to w przypadku obciążeń statycznych nośność połączenia można ustalić jako sumę nośności:

∙ spoin pachwinowych i 50% nośności spoin czołowych

∙ spoin czołowych i 50% nośności spoin pachwinowych

∙ 50% nośności spoin czołowych i 50% nośności spoin pachwinowych

31. Pochylenie połaci dachowej należy dobrać w zależności od:

∙ zastosowanego pokrycia dachowego

∙ układu wykratowania wiązara

∙ ciśnienia prędkości wiatru w rozpatrywanym terenie

32. Podwieszenie płatwi stosuje się celem:

∙ zwiększenia nośności płatwi w kierunku mniejszej ich sztywności

∙ stworzenia możliwości zamocowania sufitów wiszących, instalacji oświetleniowych, itp.

∙ zmniejszenia ugięcia płatwi w kierunku ich większej sztywności

33. Stężenia pionowe (skratowania między dźwigarami) w przypadku dźwigarów ze słupkami podporowymi należy rozmieszczać:

∙ w środku rozpiętości dźwigara lub gęściej

∙ w linii podpór

∙ w środku rozpiętości dźwigara lub gęściej i w linii podpór

34. Minimalna długość wyboczeniowa spoiny pachwinowej wynosi:

∙ 10 grubości spoiny

∙ 40mm

∙ 100 grubości spoiny

35. Klasa przekroju zależy od:

∙ rozkładu naprężeń normalnych w przekroju obciążonym

∙ wskaźnika osłabienia przekroju otworami

∙ wartości największego naprężenia ściskającego w przekroju

36. Można nie sprawdzać stateczności giętno-skrętnej prętów:

∙ o smukłościach nie większych od 250

∙ z kształtowników walcowanych

∙ z kształtowników profilowanych na zimno

37. Najbardziej efektywnym sposobem zwiększenia nośności przekroju blachownicy jest:

∙ zwiększenie grubości środnika

∙ zwiększenie grubości pasów

∙ zwiększenie grubości pasów i środnika

38. Płatwie ażurowe najczęściej projektuje się w dachach o rozstawie wiązarów:

∙ 6÷12m

∙ 12÷18m

∙ 18÷24m

39. Zalecany rozstaw przewiązek w ściskanych prętach kratownic o konstrukcji dwugałęziowej nie powinien być większy niż:

∙ 15 i_l

∙ 60 i_l

∙ 100 i_l

gdzie:

i_l - minimalny promień bezwładności pojedynczej gałęzi

40. Nakładki ciągłości w połączeniu montażowym belek stosuje się dla:

∙ przeniesienia siły poprzecznej w połączeniu

∙ zabezpieczenia szczelności połączenia

∙ przeniesienia sił od momentu zginającego w połączeniu

41. Grubość spoiny pachwinowej należy dobierać tak, aby była ona mniejsza od:

∙ 0.7t₁ i 16mm

∙ 0.7t₂ i 16mm

∙ 0.2t₂ i 16mm

gdzie:

t₁, t₂ - odpowiednio grubość cieńszej i grubszej części w połączeniu

42. Żebra podporowe wymiaruje się jak:

∙ pręty ściskane (długość wyboczeniowa 0,8*l)

∙ pręty ścinane

∙ pręty zginane

43. Połączenie zakładkowe, to połączenie, w którym działająca siła jest:

∙ prostopadła do osi łączników

∙ równoległa do osi łączników (doczołowe)

∙ zgodna z kierunkiem wypadkowej naprężeń dociskowych pomiędzy łączonymi elementami

44. W przypadku prętów projektowanych jako osiowo ściskane można pomijać zginanie wywołane ciężarem własnym, jeśli iloczyn smukłości względnej pręta w płaszczyźnie pionowej i rzutu poziomego jego długości nie przekracza:

∙ 3m

∙ 6m

∙ 9m

45. Mając do dyspozycji dwa jednakowe płaskowniki nośność na zginanie dwuteownika walcowanego można zwiększyć poprzez:

∙ przyspawanie jednego płaskownika do pasa dolnego, a drugiego do pasa górnego

∙ przyspawanie płaskowników do środnika symetrycznie względem środka ciężkości przekroju

∙ przyśrubowanie płaskowników do środnika symetrycznie względem środka ciężkości przekroju

46. Dane są dwa pręty o równych polach przekroju poprzecznego: pręt okrągły i pręt prostokątny, oba pręty mają tę samą klasę przekroju i wykonane są z identycznego materiału. Większą nośność na zginanie można uzyskać stosując pręt:

∙ okrągły

∙ prostokątny

∙ nośność prętów jest taka sama

47. Nośność elementów zginanych należy sprawdzać z uwzględnieniem możliwości utraty płaskiej postaci zginania:

∙ zawsze

∙ gdy przekroje elementu nie są odpowiednio zabezpieczone przed obrotem i przemieszczeniem bocznym

∙ gdy pas elementu jest stężony sztywną tarczą

48. Nośność obliczeniowa przekroju przy jednokierunkowym zginaniu można wyznaczać przy zastosowaniu współczynnika rezerwy plastycznej przekroju większym od jedności, gdy:

∙ przekrój jest klasy 3

∙ przekrój jest klasy 1 lub 2

∙ przekrój jest klasy 4

49. Żebra podłużne w blachownicy wieloprzęsłowej projektuje się:

∙ w strefie rozciąganej środnika

∙ w strefie ściskanej środnika

∙ w połowie wysokości środnika

50. Sprawdzenie sztywności blachownicy polega na:

∙ sprawdzeniu, czy klasa poszczególnych ścianek jest nie większa niż 3

∙ sprawdzeniu, czy maksymalne ugięcie nie przekracza ugięcia granicznego

∙wyznaczeniu charakterystyk geometrycznych przekroju współpracującego blachownicy w stanie nadkrytycznym

51. Grubość blachy podstawy słupa zależy od:

∙ ściśliwości gruntu pod stopą fundamentową

∙ sposobu użebrowania dźwigara stopowego

∙ wysokości blach pionowych stopy słupa

52. Ściskanie pasa dolnego kratownicy może nastąpić na skutek:

∙ dużego obciążenia śniegiem

∙ parcia wiatru

∙ ssania wiatru

53. Zastępcza siła poprzeczna w eulerowskim słupie o przekroju wielogałęziowym klasy 1, 2, 3, która decyduje o wymiarowaniu przewiązek lub skratowania jest równa:

∙ sile podłużnej w słupie

∙ 0.012 siły podłużnej w słupie

∙ 0.012 nośności przekroju trzonu słupa

54. Smukłość porównawcza pręta zależy od:

∙ gatunku stali

∙ długości wyboczeniowej pręta

∙ klasy przekroju

55. Średnia szybkość korozji powierzchniowej konstrukcji stalowych w środowisku mało agresywnym wynosi:

∙ 1mm/20lat

∙ 2mm/20lat

∙ 3mm/20lat

56. Spośród rud żelaza najwyższą zawartością żelaza odznacza się:

∙ limonit

∙ hematyt

∙ syderyt

57. Zanieczyszczeniem stali jest:

∙ siarka

∙ mangan

∙ krzem

58. Stal oznaczona symbolem St3S jest:

∙ stalą uspokojoną

∙ stalą nieuspokojoną

∙ stalą półuspokojoną

59. Który z podanych gatunków stali stosuje się w warunkach wzmożonej korozji?

∙ St3S

∙ 18G2 (podwyższona wytrzymałość)

∙ 10HA

60. Wzrost temperatury w czasie pożaru powoduje:

∙ zwiększenie siły krytycznej w prętach ściskanych

∙ zwiększenie granicy plastyczności stali

∙ zwiększenie ugięć i wydłużeń elementów

61. Na podstawie statycznej próby rozciągania stali określa się:

∙ granicę plastyczności

∙ wytrzymałość udarową

∙ wytrzymałość zmęczeniową

62. Na blachy węzłowe powinno się stosować:

∙ blachy uniwersalne

∙ blachy grube w arkuszach

∙ płaskowniki

63. Wysoką odporność na korozję aluminium zawdzięcza:

∙ szczelnej powłoce tlenkowej na powierzchni metalu

∙ cynkowaniu

∙ lakierowaniu

64. Do sprawdzenia ugięć stosuje się:

∙ współczynniki obciążeń większe od 1

∙ współczynniki obciążeń mniejsze od 1

∙ współczynniki obciążeń równe 1

65. Dla sprawdzenia nośności kształtownika rozciąganego z otworami na łączniki przyjmuje się:

∙ pole netto przekroju kształtownika

∙ pole brutto przekroju kształtownika

∙ sprowadzone pole przekroju kształtownika zależne od wytrzymałości stali (wg starej normy)

66. Stan nadkrytyczny ścianek można uwzględnić w obliczeniach w przypadku elementów obciążonych:

∙ dynamicznie

∙ statycznie

∙ w każdym przypadku

67. Otwory w budownictwie dla połączeń zwykłych i sprężanych wykonuje się:

∙ jako pasowane

∙ w klasie średniodokładnej

∙ w klasie zgrubnej

68. Oznaczenie klasy śruby składa się:

∙ z 3 liczb przedzielonych kropkami

∙ z 2 liczb przedzielonych kropką

∙ z 1 liczby

69. Nośność śruby w połączeniu zwykłym zakładkowym nie zależy od:

∙ współczynnika tarcia pomiędzy łączonymi blachami

∙ liczby płaszczyzn ścinania

∙ wytrzymałości śruby na rozciąganie

70. Moment dokręcenia śruby w styku sprężającym nie zależy od:

∙ średnicy śruby

∙ naoliwienia gwintu

∙ długości śruby

71. Grubość obliczeniową spoiny czołowej przyjmuje się równą:

∙ grubości grubszej z łączonych części

∙ średniej grubości łączonych części

∙ grubości cieńszej z łączonych części

72. Minimalna długość spoiny pachwinowej wynosi:

∙ 30mm (6xgrubość)

∙ 40mm

∙ 50mm

73. Belki ażurowe mają ten sam co kształtownik wyjściowy:

- moduł sprężystości poprzecznej

- moment bezwładności

- wskaźnik zginania

74. Wymiarowanie belek ciągłych można wykonać wykorzystując zasadę plastycznego wyrównania momentów, gdy kształtowniki są klasy:

- pierwszej

- pierwszej i drugiej

- czwartej

75. Sprawdzając nośność strefy oparcia belki na podciągu przy rozerwaniu blokowym

- uwzględnia się jedynie płaszczyznę ścinania równoległą do działającej siły ścinającej

- bierze się w rachubę tylko jeden rząd pionowy śrub

- uwzględnia się oprócz płaszczyzny ścinania równoległej do działającej siły ścinającej także płaszczyznę rozciągania prostopadłą do płaszczyzny ścinania

76. Zwichrzenie pręta zginanego jest formą utraty stateczności

- miejscowej

- dystorsyjnej

- ogólnej

77. Pręty o przekrojach bisymetrycznych mogą ulegać wyboczeniu

- wyłącznie giętemu w płaszczyźnie największej sztywności

- giętno - skrętnemu

- giętnemu w obu kierunkach głównych lub skrętnemu

78. Długość wyboczeniowa słupa w ramie portalowej nie zależy od:

- warunków podparcia w fundamencie

- wielkości sił wewnętrznych w słupie

79. Naprężenia krytyczne pola płytowego przy ścinaniu nie zależą od:

- proporcji długości do szerokości pola (na pewno zależy)

- stopnia zamocowania krawędzi płyty

- wielkości obciążeń wywołujących ścinanie

80. Przy doborze wymiarów przekroju blachownicy grubości jej pasów, dla stali o podwyższonej wytrzymałości, nie powinny przekraczać:

- 16mm

- 30mm (dla S355)

- 40mm (dla S235)

81. Nośność przekroju blachownicy klasy 3 lub 4 na ścinanie zależy od

- sztywności żebra podporowego

- sprężystego wskaźnika zginania przekroju

- wskaźnika zginania przekroju efektywnego

82. W blachownicach ze środnikiem z blachy fałdowej przyjmuje się założenie, że w przenoszeniu momentu zginającego (środnik - przenosi siłę poprzeczną)

- uczestniczy cały przekrój belki

- biorą udział tylko pasy

- biorą udział pasy i części środnika do nich przyległe

83. W blachownicach obciążonych dynamicznie żebra poprzeczne

- powinny być dospawane do pasa rozciąganego spoinami położonymi poprzecznie w stosunku do pasa

- należy wyeliminować

- powinny być dospawane do elementów pośrednich, a te do pasa rozciąganego spoinami podłużnymi

84. Współczynnik wyboczeniowy jest taki sam

- dla wszystkich krzywych wyboczeniowych przy smukłości względnej mniejszej niż 0,2

- dla wszystkich krzywych wyboczeniowych w przedziale smukłości względnych od 0,2 do 2,0

- dla prętów o przekrojach klasy 4

85. Nośność trzonu słupa zależna jest od niestateczności miejscowej przekroju:

- w przypadku przekrojów klasy 1 i 2

- w przypadku przekrojów klasy 4

- tylko w przypadku trzonów rurowych

86. Dla hal (H>L) najkorzystniejszy podstawowy układ statyczny to:

87. Stosowanie w obrębie dachu parterowej hali przemysłowej stężeń połaciowych poprzecznych jest

88. W obliczeniach stężenia linii słupów ścian podłużnych hali uwzględnia się jedynie następujące obciążenia:

89. Płatwie walcowane stosuje się najczęściej do rozpiętości

90. Wartości charakterystyczne obciążenia śniegiem gruntu są niezależne od

- położenia miejscowości na mapie klimatycznej

- wysokości nad poziom morze

- działania wiatru w terenie

91. Sprawdzenie docisku między belka walcowaną a płytka centrującą zakrzywioną promieniem r należy przeprowadzić wg wzoru:

92. Styk uniwersalny rygla przenosi:

93. Połączenie belek na sworzeń zapewnia przeniesienie:

94. Stężenia pionowe między wiązarami dachowymi w rozstawie nie większym niż

95. W połączeniach doczołowych odległość śrub od swobodnej krawędzi blachy powinna wynosić:

96. Współczynnik zwichrzenia równy jeden dla:

97. Obliczenia podstawy słupa metodą segmentową polegają na:

- wyznaczeniu pól naprężeń ściskających i siły wyrywającej w podstawie słupa

- podziale podstawy na poszczególne pola płytowe i sprawdzeniu ich nośności przy zginaniu

- sprawdzeniu nośności przy ściskaniu zastępczego króćca teowego w podstawie słupa

98. Do połączeń śrubowanych zwykłych śrubami o średnicy większej od 20 mm zaleca się przyjmować śruby klasy:

- 4.8

- 5.6

- 5.8

99. Utrata nośności w połączeniu zakładkowym na śruby zwykłe następuje wskutek:

- Ścięcie lub docisk łączników

- Poślizg styku

- Zerwanie śrub

100. Pole przekroju czynnego przy ścinaniu Av dla przekroju dwuteowego (siła ścinająca działa w kierunku równoległym do środnika) jest równe

- Polu przekroju środnika

- Polu przekroju pasów

- Polu przekroju całego kształtownika

101. Zamocowane mimośrodowo pręty pojedyncze (np. ceownik zamocowany półką) można traktować jak rozciągane osiowo pod warunkiem:

- Do obliczeń przyjęte zostanie sprowadzone pole przekroju

- Nośność połączenia jest większa od nośności elementu

- Punkt przyłożenia siły nie wychodzi poza rdzeń przekroju

102. W strefach oparć belek ażurowych należy zastosować:

W miejscach podpór i przyłożenia sił skupionych należy otwory zapełnić wspawaną blachą. Nie zaleca się stosować belek ażurowych w konstrukcjach obciążonych dynamicznie (koncentracja naprężeń przy otworach)

- wstawki podwyższające wysokość wycięcia

- przekroje pełnościenne bez otworów

- wyłącznie otwory okrągłe

103. Belki stropowe przy niewielkim nacisku można opierać na murze

- bezpośrednio na podlewce cementowej

- na płytce centrującej

- na płytce o powierzchni walcowej

104. Połączenie przegubowe belki stropowej z podciągiem realizowane jest za pomocą:

- nakładek ciągłości w półce w półce rozciąganej oraz spoin lub klinów w półce ściskanej belki

- śrub łączących środnik belki z żebrem poprzecznym podciągu

- stolika spawanego do dolnego pasa podciągu i części jego środnika

105. Pole czynne przy ścinaniu dla belek o przekroju z dwuteowników walcowanych jest:

- mniejsze od przekroju środnika

- równe przekrojowi środnika

- większe od przekroju środnika

106. Niestateczność dystorsyjna polega na:

- utracie płaskiej postaci zginania pręta

- wybrzuszeniu płaskich ścianek pręta

- zmianie kształtu przekroju poprzecznego pręta

107. Praca pól ciągnień w blachownicy obciążonej siłami poprzecznymi ma miejsce w polach

- zginanych i ścinanych

- zginanych czystym momentem zginającym

- tylko w strefach czystego ścinania

108. Współczynniki długości wyboczeniowych słupów ram portalowych przesuwnych są

- takie same jak w ramach nieprzesuwnych z takich samych prętów

- większe niż w ramach nieprzesuwnych z takich samych prętów

- mniejsze niż w ramach nieprzesuwnych z takich samych prętów

109. W stanie nadkrytycznym rzeczywisty rozkład naprężęń normalnych w płycie ściskanej na obu krawędziach poprzecznych

- pozostaje równomierny w całym przekroju poprzecznym płyty

- odznacza się koncentracją naprężeń na krawędziach podłużnych

- odznacza się koncentracją naprężeń w środku przekroju poprzecznego płyty

110. Szerokość współpracująca ścianek przy zginaniu i ściskaniu w stanie nadkrytycznym nie zależy od:

- rozkładu naprężeń normalnych w ściance

- proporcji szerokości do długości pola płytowego

- warunków podparcia ścianek

111. Grubość pasów blachownic ze stali o granicy plastyczności 235 MPa nie powinna być większa niż

- 30 mm

- 40 mm

112. W blachownicach ze środnikiem z blachy fałdowej przyjmuje się założenie, że w przenoszeniu siły ścinającej

- uczestniczy cały przekrój belki

- biorą udział środnik i części pasów do niego przyległe

- uczestniczy tylko środnik

113. Nośność na ścinanie blachownic klasy 3 i 4 nie zależy od

- granicy plastyczności pasów

- granicy plastyczności środników

- granicy plastyczności żeber poprzecznych

114. Wytrzymałość zmęczeniowa stali:

- jest najmniejsza przy niewielkiej liczbie cykli obciążenia

- stabilizuje się w warunkach bardzo dużej liczby cykli obciążenia

- nie zależy od liczby cykli obciążenia

115. Uniwersalny styk montażowy blachownicy zawiera:

- nakładki w pasach i przykładki w środniku

- blachy czołowe na końcach elementów łączonych

- spoiny montażowe wzdłuż łączonego środnika i wzdłuż części wspólnej krawędzi środników i pasów

116. Nośność na ściskanie trzonu słupa o przekroju klasy 4 określa się, biorąc w rachubę

- pole przekroju nominalnego

- pole przekroju efektywnego (współpracującego)

- pole przekroju netto

117. Dla prętów ściskanych aluminiowych przy wyboczeniu giętnym obowiązują

- dwa parametry imprefekcji

- jeden parametr imperfekcji

- pięć parametrów imperfekcji

118. Przy określeniu nośności na ścinanie słupów dwugałęziowych o pasach równoległych zakłada się wstępną imperfekcję w postaci wygięcia w środku słupa równą

- osiowemu rozstawowi gałęzi

- promieniowi bezwładności pojedynczej gałęzi

- 1/500 długości gałęzi

119. Minimalna liczna przedziałów przewiązek w słupach złożonych wielogałęziowych wg eurokodu wynosi:

- 2

- 3

- nie określa się

121. Śruby fundamentowe w konstrukcji stropy słupa mimośrodowo ściskanego służą do:

- ustalenia położenia słupa na fundamencie

- przeniesienia sił ścinających w płaszczyźnie podstawy słupa

- przeniesienia sił wyrywających w części rozciąganej stopy

122. Słupy złożone ze skratowaniem sprawdza się:

- z uwzględnieniem współczynników interakcji metodą równoważnego momentu stałego

- pojedynczej gałęzi i słupa jako całości

- wg formuły uproszczonej podanej w zaleceniach krajowych PKN