plik


PrzykBad 2.6. Przekrj zBo|ony z trzech ksztaBtownikw walcowanych. Polecenie: Wyznaczy gBwne centralne momenty bezwBadno[ci oraz kierunki gBwne dla poni|szego przekroju zBo|onego z trzech ksztaBtownikw walcowanych. 120x80x10 240 80x80x10 Dane dotyczce ksztaBtownikw przyjto wg: MikoBaj {yburtowicz Konstrukcje stalowe, WSiP, 1974. KsztaBtownik I - ceownik [ 240 y h = 240mm s = 85mm e = 2.23cm I = 3600cm4 x x x h I = 248cm4 y F = 42.3cm2 e y s KsztaBtownik II - ktownik nierwnoramienny L 120x80x10  a = 80mm b = 120mm y  b e = 1.96cm y x x ex  ex = 3.93cm x1 x1 y I = 279cm4 x  e y I = 99.6cm4 y a I = 57.7cm4 I = 575cm4 x1 F = 19.2cm2 KsztaBtownik III - ktownik rwnoramienny L 80x80x10  a = 80mm  y e = 2.35cm a x x I = I = 88.4cm4 e x y y  I = 140cm4  e a I = 36.5cm4 F = 15.1cm2 W tablicach do projektowania konstrukcji stalowych nie s podane warto[ci momentw dewiacyjnych, ktrych znajomo[ jest nieodzowna do wyznaczenia gBwnych centralnych momentw bezwBadno[ci oraz kierunkw gBwnych dla rozpatrywanego przekroju zBo|onego. Moment dewiacyjny ceownika wzgldem jego osi centralnych jest rwny zero, gdy| o[ x jest osi symetrii przekroju. Momenty dewiacyjne obu ktownikw w ukBadzie xy s r|ne od zera. W celu wyznaczenia momentu dewiacyjnego skorzystamy ze wzorw na gBwne momenty bezwBadno[ci: 2 I + I I - I # # x y x y 2 # # I1 = Imax = + + I xy # # 2 2 # # 2 I + I I - I # # x y x y 2 I2 = Imin = - # # + I . xy # # 2 2 # # Po odjciu stronami otrzymamy: 2 I # - I # x y 2 # # I1 - I2 = 2 " + I . xy # # 2 # # Nastpnie po przeksztaBceniu wzr na moment dewiacyjny przyjmie posta: 2 2 # # I1 # - I2 I x - I y # I = . # # - # # xy # # 2 2 # # # # W tablicach do projektowania konstrukcji stalowych kierunek maksymalnego momentu bezwBadno[ci oznaczony jest przez , natomiast kierunek minimalnego momentu bezwBadno[ci oznaczony jest przez . Uwzgldniajc to otrzymamy wzr: 2 2 I # - I I - I # # # x y # # - # # I = . xy # # # # 2 2 # # # # Wyznaczamy momenty dewiacyjne dla ktownikw. KsztaBtownik II - ktownik nierwnoramienny L 120x80x10 W tablicach do projektowania konstrukcji stalowych podana jest tylko warto[ minimalnego momentu bezwBadno[ci I . W celu wyznaczenia warto[ci I skorzystamy z zale|no[ci I + I = I + I , x y czyli I = I + I - I . x y 2 Po podstawieniu warto[ci odczytanych z tablic otrzymamy I = I + I - I = 279cm4 + 99.6cm4 - 57.7cm4 = 320.9cm4 x y Wyznaczamy moment dewiacyjny 2 2 2 2 I # - I I - I # # # # # # # 320.9cm4 - 57.7cm4 # # 279cm4 - 99.6cm4 # x y # # - # # # I = = - = xy # # # # # # # # 2 2 2 2 # # # # # # # # = 96.29cm4 Znak momentu dewiacyjnego zale|y od poBo|enia ktownika nierwnoramiennego w stosunku do ukBadu osi centralnych xy. y x C W rozpatrywanym przypadku w pierwszej i trzeciej wiartce ukBadu wspBrzdnych, w ktrych iloczyn wspBrzdnych xy jest dodatni, znajduje si wiksza cz[ pola figury (na powy|szym rysunku s to ciemniejsze fragmenty figury). Na tej podstawie mo|na stwierdzi, |e moment dewiacyjny ktownika nierwnoramiennego jest dodatni. I = 96.29cm4 xy KsztaBtownik III - ktownik rwnoramienny L 80x80x10 W przypadku ktownika rwnoramiennego w tablicach podane s warto[ci obu gBwnych centralnych momentw bezwBadno[ci I i I . Poza tym I = I , a wic wzr na x y moment dewiacyjny upro[ci si. 2 2 2 I # - I I - I I I - I 140cm4 36.5cm4 # # # # - I # - x y # # - # # # # I = = = = = xy # # # # # # 2 2 2 2 2 # # # # # # = 51.75cm4 Znak momentu dewiacyjnego zale|y od poBo|enia ktownika rwnoramiennego w stosunku do ukBadu osi centralnych xy. y C x W rozpatrywanym przypadku w drugiej i czwartej wiartce ukBadu wspBrzdnych, w ktrych iloczyn wspBrzdnych xy jest ujemny, znajduje si wiksza cz[ pola figury (na powy|szym rysunku s to ciemniejsze fragmenty figury). Na tej podstawie mo|na stwierdzi, |e moment dewiacyjny ktownika rwnoramiennego jest ujemny. I = -51.75cm4 xy 3 Dla przekroju zBo|onego z trzech ksztaBtownikw walcowanych przyjmujemy ukBad osi Oxy. 8cm 4cm II y yc2 yc1 I xc2 C2 O x yc3 xc1 C1 C3 xc3 III 12cm 12cm 8cm W celu wyznaczenia wspBrzdnych [rodka ci|ko[ci figury zBo|onej okre[lamy pola powierzchni i wspBrzdne [rodkw ci|ko[ci w ukBadzie Oxy dla figur skBadowych na podstawie tablic do projektowania konstrukcji stalowych. ~ AI = 42.3cm2 ~ = 0 yc1 = -2.23cm xc1 ~ AII = 19.2cm2 ~ = -(4 +1.96)cm = -5.96cm yc2 = 3.93cm xc2 ~ AIII = 15.1cm2 ~ = (12 + 2.35)cm = 14.35cm yc3 = -(8.5 - 2.35)cm = -6.15cm xc3 Pole powierzchni figury zBo|onej wynosi A = AI + AII + AIII = 42.3cm2 +19.2cm2 +15.1cm2 = 76.6cm2 Moment statyczny figury zBo|onej wzgldem osi y wynosi ~ ~ ~ S = AI " xc1 + AII " xc2 + AIII " xc3 = y = 42.3cm2 " 0 +19.2cm2 "(- 5.96cm)+15.1cm2 "14.35cm = 102.253cm3 Moment statyczny figury zBo|onej wzgldem osi x wynosi ~ ~ ~ Sx = AI " yc1 + AII " yc2 + AIII " yc3 = = 42.3cm2 "(- 2.23cm)+19.2cm2 " 3.93cm +15.1cm2 "(- 6.15cm) = -111.738cm3 WspBrzdne [rodka ci|ko[ci figury zBo|onej s rwne Sy 102.253cm3 Sx -111.738cm3 ~ ~ xc = = = 1.335cm yc = = = -1.459cm A 76.6cm2 A 76.6cm2 Moment bezwBadno[ci figury zBo|onej wzgldem osi x wynosi I II III I II III ~ ~ I = I + I + I = I + AI " yc12 + I + I + AIII " yc3 2 = x x x x xc1 x xc 3 2 2 = 248cm4 + 42.3cm2 "(- 2.23cm) + 575cm4 + 88.4cm4 +15.1cm2 "(- 6.15cm) = 1692.9cm4 Moment bezwBadno[ci figury zBo|onej wzgldem osi y wynosi I II III I II III ~ ~ I = I + I + I = I + I + AII " xc2 2 + I + AIII " xc3 2 = y y y y y yc 2 yc 3 2 2 = 3600cm4 + 99.6cm4 +19.2cm2 "(- 5.96cm) + 88.4cm4 +15.1cm2 "(14.35cm) = 7579.4cm4 Moment dewiacyjny figury zBo|onej w ukBadzie xy wynosi I II III I II III ~ ~ ~ ~ I = I + I + I = I + I + AII " xc2 " yc2 + I + AIII " xc3 " yc3 = xy xy xy xy xy xc 2 yc 2 xc 3 yc 3 = 0 + 96.29cm4 +19.2cm2 "(- 5.96cm)" 3.93cm - 51.75cm4 +15.1cm2 "14.35cm "(- 6.15cm) = = -1737.8cm4 4 8cm 0.5cm 8.5cm 12cm Znajc warto[ci momentw bezwBadno[ci i momentu dewiacyjnego figury zBo|onej w ukBadzie Oxy mo|emy korzystajc z twierdzenia Steinera wyznaczy momenty bezwBadno[ci i moment dewiacyjny w ukBadzie osi centralnych xc yc . 2 ~ I = I - A " yc 2 = 1692.9cm4 - 76.6cm2 "(-1.459cm) = 1529.8cm4 xc x 2 ~ I = I - A" xc 2 = 7579.4cm4 - 76.6cm2 "(1.335cm) = 7442.9cm4 yc y ~ ~ I = I - A " xc " yc = -1737.8cm4 - 76.6cm2 "1.335cm "(-1.459cm) = -1588.6cm4 . xc yc xy Momenty bezwBadno[ci wzgldem gBwnych centralnych osi bezwBadno[ci przyjmuj warto[ci: 2 I + I I # - I # xc yc xc yc 2 # # I1 = Imax = + + I = xc yc # # 2 2 # # 2 # # 1529.8cm4 + 7442.9cm4 #1529.8cm4 - 7442.9cm4 # 2 = + + (-1588.6cm4) = 7842.7cm4 # # 2 2 # # 2 I + I I # - I # xc yc xc yc 2 I2 = Imin = - # # + I = xc yc # # 2 2 # # 2 # # 1529.8cm4 + 7442.9cm4 #1529.8cm4 - 7442.9cm4 # 2 = - + (-1588.6cm4) = 1130.0cm4 # # 2 2 # # Kt o midzy osiami prostoktnego ukBadu xc yc i ukBadu gBwnych osi bezwBadno[ci speBnia rwnanie: - 2I xc yc - 2 "(-1588.6cm4) tg 2o = = = -0.5373 I - I 1529.8cm4 - 7442.9cm4 xc yc std 2o = -0.4930rad , o = -0.2465rad . GBwna o[ bezwBadno[ci, wzgldem ktrej moment bezwBadno[ci ma warto[ I1 = Imax tworzy z osi xc kt 1 , natomiast gBwna o[ bezwBadno[ci, wzgldem ktrej moment bezwBadno[ci ma warto[ I2 = Imin tworzy z osi xc kt 2 .   # #rad Poniewa| I < I to kt 1 = o + = 0.2465 + = 1.3243rad , natomiast kt #- # xc yc 2 2 # # 2 = o = -0.2456rad . y kierunek maksymalnego yc momentu bezwBadno[ci 1 x O xc C 2 kierunek minimalnego momentu bezwBadno[ci 5

Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
SX025a Przykład Obliczanie rozciąganego słupka ściany o przekroju z ceownika czterogiętego
KSZTAŁTOWANIE PROCESÓW W OBSZARZE DYSTRYBUCJI NA PRZYKŁADZIE BROWARU XYZ
SX027a Przykład Obliczanie słupka ściany o przekroju z ceownika czterogiętego poddanego ściskaniu i
Zadanie 2 Wykresy sił przekrojowych w belce złożonej
Zadanie 1 Wykresy sił przekrojowych w belce złożonej
SX024a Przyklad Obliczanie sciskanego slupka sciany o przekroju z ceownika czterogietego
Obliczenia konstrukcyjne przekładni zębatej walcowej PRZYKLAD
Zadanie 3 Wykresy sił przekrojowych w belce złożonej
NABOŻEŃSTWO TRZECH ZDROWAŚ MARYJO PRZYKŁADY NAWRÓCEŃ I ŁASK

więcej podobnych podstron